Расчет магнитной цепи
Магнитопровод из стали 2013; толщина листов 0,5мм.
38. Магнитное напряжение воздушного зазора по (6.1)
А,
магнитная
проницаемость
,
коэффициент воздушного зазора (см. с.72)
,
.
39. Магнитное напряжение зубцовой зоны статора по (6.5)
А,
мм,
расчетная индукция в зубцах статора по (6.3)
Тл,
не
превышает 1,8 Тл, поэтому ответвление
магнитного потока в паз не учитываем и
магнитная напряженность
А/м
(см. табл.6.1)
40. Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора по (6.6)
А;
при зубцах ротора по рис.5.9,б из табл.6.2 получаем
мм;
расчетная индукция в зубцах ротора по (6. 7)
,
не
превышает 1.8 Тл, поэтому ответвление
магнитного потока в паз не учитываем и
магнитная напряженность
А/м
(по табл.6.1).
41. Коэффициент насыщения зубцовой зоны по (6.13)
.
42. Магнитное напряжения ярма статора по (6.14)
А,
где
– длина средней магнитной силовой
линии по (6.17)
м,
индукция в ярме статора по (6.15)
Тл,
при
отсутствии радиальных вентиляционных
каналов в статоре
м
и магнитная напряженность
А/м
(см. табл.6.5).
43. Магнитное напряжение ярма ротора по (6.19)
А,
где
–
длина средней магнитной силовой линии
в ярме ротора, при 2
по (6.19)
м,
высота ярма ротора при 2 по (6.24)
м;
индукция в ярме ротора по (6.20)
Тл,
магнитная
напряженность
А/м
(по табл.6.5)
44. Магнитное напряжение на пару полюсов по (6.26)
А
45. Коэффициент насыщения магнитной цепи по (6.27)
,
находится в допустимых пределах 1,2 – 1,5.
46. Намагничивающий ток по (6.28)
А.
Относительное значение намагничивающего тока по (6.29)
,
для
2
находится
в допустимых пределах 0,22 – 0,4.
Продольный и поперечный разрез активных частей асинхронного двигателя приведен на рис.12.5.
Расчет параметров рабочего режима
47. Активное сопротивление обмотки статора по (7.1)
Ом,
для
класса нагревостойкости изоляции F
расчетная температура
°C;
для медных проводников
Ом∙м;
длина проводников фазы обмотки по (7.3)
м;
средняя длина витка по (7.4)
м,
м,
длина лобовой части по (7.5)
м ,
=1,5
(см. табл.7.1),
0,01
(см. с.86),
средняя ширина катушки по (7.7)
м;
длина вылета лобовой части катушки по (7.9)
м
,
=0,5
(табл.7.1);
относительное
значение
,
находится в допустимых пределах 0,01 – 0,08.
48. Активное сопротивление фазы алюминиевой обмотки ротора по (7.37)
Ом ;
активное сопротивление стержня по (7.38)
Ом,
(для
литой алюминиевой обмотки ротора
Ом·м),
активное сопротивление кольца по (7.39)
Ом;
приведенное
активное сопротивление
к числу витков обмотки статора по (7.41)
и (7.42)
Ом;
относительное
значение
,
находится в допустимых пределах 0,01 – 0,08.
49. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора по (7.21)
Ом
,
–
коэффициент
магнитной проводимости пазового
рассеяния обмотки статора, (см. табл.7.4
и рис. 7.4,е)
высота меди в пазу
мм,
мм
(проводники закреплены пазовой крышкой),
высота клиновой части
мм;
при
укорочении обмотки,
,
по
(7.25),
по
(7.27);
коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния обмотки статора по (7.28)
;
коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора по (7.43)
,
по (7.45)
для
и
по рис.7.5,
;
относительное
значение
,
находится в допустимых пределах 0,08 – 0,14.
50. Индуктивное сопротивление обмотки короткозамкнутого ротора по (7.46)
Ом,
–
коэффициент
магнитной проводимости пазового
рассеяния обмотки ротора, по табл.7.6
для рис.7.6,
,
мм;
–
коэффициент
магнитной проводимости лобового
рассеяния обмотки ротора по (7.48)
;
λД2– коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки ротора по (7.49)
,
по
(7.50),
т.к.
при закрытых пазах
;
приведенное активное сопротивление
к числу витков обмотки статора по (7.41),
(7.52)
Ом;
относительное значение по (7.55)
,
находится в допустимых пределах 0,08 – 0,14.