4.1.Оценка крейсерских режимов полёта по числам м(Маха)

Для стреловидных крыльев с удлинением  > 3 М_кр. практически не зависит от удлинения и может быть определено по формуле

 

М_кр. = М_{кр.проф.} +  М_кр.+  М_кр.,, где

М_{кр.проф.}- значение М_кр.  профиля,

 М_кр.- поправка, учитывающая влияние стреловидности крыла на М_кр.



М_{кр.проф }=

М_кр.=

Расчет зависимости М_кр сводим в табл.

Cya	0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7
Мкр 	0,039	0,039	0,039	0,039	0,039	0,039	0,039	0,039
M кр проф	0,768	0,757	0,736	0,710	0,679	0,643	0,604	0,562
Мкр 	0,000155	0,000155	0,000155	0,000155	0,000155	0,000155	0,000155	0,000155
Mкр	0,807	0,796	0,775	0,749	0,718	0,682	0,643	0,600

С помощью полученной зависимости можно определить, к какому скоростному диапазону относится данный самолет. Для этого необходимо на графике нанести точку, отвечающую расчетным значениям М_рас. и C_ya рас..

М_рас=V_расч/a_расч=0,834

C_ya рас=2*m*g/*S* V² _расч где

m - расчетная масса самолета, принимается m = m_взл. - 0,5m_топл.; _H -плотность воздуха на расчетной высоте;  g - ускорение свободного падения

C_ya рас=2*322050*9.81/0.389*252.75^2*200=0.028

Т.к. точка A(0.834 ; 0.028) оказалась выше кривой М_кр.= f(C_ya) значит мы имеем трансзвуковой самолёт.

4.2.Расчёт крейсерской поляры для дозвукового самолёта.

Расчет крейсерской поляры несколько отличается от расчета вспомогательной поляры, отвечающей посадочной скорости и убранных шасси и механизации. Основное отличие заключается в том, что при крейсерских скоростях необходимо учитывать влияние сжимаемости воздуха, которое может быть учтено введением в формулу (14) при расчете коэффициентов сопротивления крыльевых элементов и тел вращения коэффициента _М

C_xа к = 2C_f _c _{интерф.}_M

По сравнению с приведенными ранее формулами в зависимость (28) введен коэффициент _M, учитывающий влияние сжимаемости на коэффициент трения. Для крыльевых элементов коэффициент _M определяется по рис.  в зависимости от относительной толщины профиля и числа М в предположении, что x_t=0.

			Крыльевые элементы			Тела вращения
Расчётная величина		Единицы разм.	Крыло	Гориз.опер.	Верт.опер.	Фузеляж	Гондола двиг.
Расчётный размер		м	9,47	6,08	4,18	68,63	5,68
Число Re		*	9,47*10^7	5,33*10^7	7,24*10^7	6,55*10^8	9,83*10^7
Xt		*	0	0	0	0	0
2Cf		*	0,005	0,0056	0,0053	0,0041	0,0049
c,λф,λг.д.		*	0,11	0,105	0,12	10,34	5,5
ηс		*	1,2	1,22	1,24	1,12	1,23
ηинтерф		*	0,96
ηm			1,26	1,22	1,28	0,93	0,98
Схa крит		*	0,0073	0,0080	0,0081	0,0041	0,0057
Sк		м^2	53,35	16,59	15,151	163	15,05
Число элементов,n		штук	1	1	1	1	4
N,Сya,Sк		м^2	0,3872	0,1327	0,1224	0,6683	0,1707
Σn,Сya,Sк		м^2	1,4812

С_ха0=1,05*(n*C_xak*S_k)/S+0.012=0,0136

Cya	0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1
Cxai	0	0,001	0,003	0,006	0,011	0,017	0,024	0,033	0,043	0,055	0,067
Cxa	0,0136	0,020	0,022	0,026	0,031	0,037	0,044	0,053	0,063	0,074	0,087
K	0	4,884	8,891	11,599	13,081	13,645	13,620	13,255	12,715	12,102	11,472

При построении крейсерской поляры следует также учесть, что кривая C_yа = f(а) в диапазоне крейсерских скоростей не является однозначной: производная C^α_yа=дC_yа/дα зависит от числа М.

В приближенных расчетах эту зависимость можно представить в виде

,

где C^α_yаM=0 - значение производной при М = 0  (несжимаемый поток),

M	0,6	0,65	0,7	0,75	0,8	0,85
Cya^a	6,95	7,32	7,79	8,41	9,27	10,55
Cya	0,361	0,380	0,405	0,437	0,482	0,549