5. Выбор технологической схемы обогащения

5.1 Расчет фракционной характеристики машинных классов

Расчет фракционной характеристики крупного машинного класса заключается в объединении классов крупности, входящих в данный машинный класс. Очевидно, что при расчете значения выхода фракций (от шихты) суммируются, а зольность определяется как средневзвешенная.

Таблица 3.1

Фракционная характеристика крупного машинного класса

(100-13 мм)

Плотность фракций, г/см3	Класс 100 – 25 мм		Класс 25 – 13 мм		Машинный класс 100 – 13 мм
	Выход к шихте , %	Аd,%	Выход к шихте , %	Аd,%	Выход, %		Аd,%
					К маш. классу	К шихте
1	2	3	4	5	6	7	8
< 1,3	10,94	5,26	7,64	5,18	62,67	17,86	6,29
1,3 – 1,4	3,14	9,44	2,83	7,52	16,25	4,63	8,16
1,4 – 1,5	1,38	18,39	0,68	12,41	7,02	2,00	15,43
1,5 – 1,6	1,69	31,31	0,53	20,47	5,02	1,43	24,13
1,6 – 1,8	0,73	47,95	0,88	30,45	5,44	1,55	34,46
> 1,8	0,62	76,89	0,66	81,94	3,60	7,02	79,67
Итого:	18,50	13,41	13,22	12,19	100,00	28,50	12,32

Таблица 3.2

Фракционная характеристика мелкого машинного класса

(13-1 мм)

Плотность фракций, г/см3	Класс 13-6 мм		Класс 6 – 3 мм		Класс 3 – 1 мм		Машинный класс 13 – 1 мм
	Выход к шихте %	Аd,%	Выход к шихте %	Аd,%	Выход к шихте %	Аd,%	Выход, %		Аd,%
							К маш. классу	К шихте
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
<1,3	3,33	6,02	6,74	4,60	9,58	5,56	42,13	19,65	5,31
1,3-1,4	3,08	9,64	2,10	9,46	2,47	10,43	16,40	7,65	9,85
1,4-1,5	1,63	13,46	2,92	16,95	2,10	13,16	14,26	6,65	14,89
1,5-1,6	1,61	19,91	2,70	25,24	1,00	18,51	11,39	5,31	22,36
1,6-1,8	0,48	27,38	2,02	36,53	1,03	28,05	7,57	3,53	32,81
>1,8	1,15	74,87	1,09	74,54	1,61	73,71	8,25	3,85	74,29
Итого	11,28	16,25	17,57	18,42	17,79	15,33	100,00	46,64	16,72

Далее рассчитываем развёрнутые фракционные характеристики обоих машинных классов, которые послужат для выбора плотности разделения классов на концентрат, промпродукт и хвосты (породу).

1. Заполняем графу 5 табл. 4.1 данными, полученными последовательным суммированием выходов всплывших фракций (сверху):

_{всплывших 1,3-1,4}=62,67 + 16,25 = 78,92 %;

_{всплывших 1,3-1,5}=78,92 + 7,02 = 85,94 %

и т. д.

Также заполняем графу 6, выход всплывших фракций к шихте:

_{всплывших шихты 1,3-1,4}=17,86 + 4,63 = 22,49 %

_{всплывших шихты 1,4-1,5}=22,49 + 2,00 =24,49 %

2. Заполняем графу 7 данными расчётной средней зольности суммарных фракций (сверху):

А^d _{всплыв.1,3-1,4} =(62,67*6,29 + 16,25*8,16)/78,92 = 6,68 %;

А^d _{всплыв. 1,4-1,5} =(78,92*6,68 + 7,02*15,43)/85,94 =7,39 %

и т. д.

3. Заполняем графу 8 данными, полученными последовательным суммированием выходов потонувших фракций (снизу):

_{потонувших 1,6-1,8}=3,60 + 5,44 = 9,04 %;

_{потонувших 1,5-1,6}=9,04 + 5,02 = 14,06 %

и т. д.

Также заполняем графу 9, выход потонувших фракций к шихте:

_{потонувших шихты 1,6-1,8}=1,03 + 1,55 = 2,58 %

_{потонувших шихты 1,5-1,6}=2,58 + 1,43 = 4,01 %

и т. д.

4. Заполняем графу 10 данными расчётной средней зольности суммарных фракций (снизу):

А^d _{потонувших 1,6-1,8} =(3,60*79,67 + 5,44*34,46)/9,04 = 52,48 %;

А^d _{потонувших1,5-1,6} =(9,04*52,48 + 5,02*24,13)/14,06 = 42,36 %

и т. д.

Развернутая фракционная характеристика мелкого машинного класса рассчитывается аналогично.

Таблица 4.1