4.10.7. Особливості відстройки захисту триобмоткового трансформатора із застосуванням реле типу дзт-11

У випадку триобмоткового ТФ, що живиться з сторони ВН, гальмова обмотка, як завжди, включається на суму струмів двох сторін, що живляться /рис. 14. У цій схемі гальмова обмотка обтікається струмом /працює/ при зовнішньому КЗ як на стороні НН, так і на стороні СH. А при КЗ в зоні - гальмування відсутнє.

Рис. 14. Принципова схема диференційного підключення захисту

з реле типу ДЗТ-11 до триобмоткового ТФ

Ця схема захисту, строго кажучи, не є диференційною, оскільки обмотка W_диф живиться не різницею струмів, а тільки вторинним струмом сторони ВН /з'єднання між зажимами 8 і 9 відсутнє/. Магніторушійні сили, що створюються обмотками, які розміщуються на середньому стержні магнітопроводу НТС, в сумі балансуються. Тому захист розраховується взагалі, за викладеною методикою. Відмінність, пов’язана з іншим з’єднанням обмоток реле, змінює вираз результуючої МРС:

при КЗ на стороні СН або, аналогічно,

при КЗ на стороні НН.

Оскільки основною стороною, за умовою, вибрана сторона ВН, то обидві ці формули можна записати подібно:

. (7.1)

Внесок у приведені струми небалансу від неточного зрівняння тепер знаходять за формулою

, /7.2/

внаслідок чого вираз коефіцієнта гальмування /6.3/ також змінюється:

, /7.3/

. (7.4)

Вважаючи по черзі, що зовнішнє КЗ відбувається або на стороні СН, або на стороні НН, знаходять число витків зрівняльних обмоток W_зр1, W_зр2 і відповідні до них розрахункові коефіцієнти гальмування. З двох розрахункових значень коефіцієнтів гальмування вибирають більше, що забезпечує надійне гальмування в обох випадках. Маючи К_гальм, знаходять W^розр_гальм за формулою /7.5/ з подальшим заокругленням у більшу сторону.

4.11. Приклад розрахунку частини № 2 курсової роботи

4.11.1. Диференційна струмова відсічка

Завдання. Розглянути можливість застосування ДСВ в якості основного захисту двообмоткового (триобмоткового) ТФ зі схемою з’єднання обмоток відповідно Y/∆ - 11 (Y/Y/-0–11) виходячи зі слідуючих вихідних даних:

• номінальна потужність S_ном =40 MBА;

• середня номінальна напруга живлячої сторони U^вн_ном=115 кВ;

• половина діапазону регулювання напруги живлячої сторони ∆U /U^вн_ном=16%;

• наскрізний (приведений до сторони ВН) струм трифазного КЗ на стороні НН в мінімальному режимі =980 А.

Розрахунок.

Максимально можливий струм в номінальному режимі (з врахуванням регулювальної здатності ТФ)

.

Струм спрацьовування відсічки

.

Коефіцієнт чутливості захисту

.

Умова перевірки чутливості

,

як бачимо в даному випадку

К_ч =0,79 < К_ч^доп _(мін)=2,0.

Тобто умова не виконується, ДСВ неприйнятна (недостатньо чутлива) і необхідне застосування більш складного ДСЗ.

Номінальний струм на стороні ВН

.

Захист живиться від двох (трьох) груп ТС (на стороні ВН та НН (СН) ТФ).

Бажане значення номінального первинного струму групи ТС на стороні ВН

.

= в зв’язку з тим, що група ТС на стороні ВН з'єднана за схемою трикутника. За дод. 1 найближче більше до стандартне значення номінального первинного струму ТС = 400 А.

Відповідно стандартне значення номінального коефіцієнта трансформації цих ТС

,

де стандартне значення номінального вторинного струму ТС.

Струм спрацьовування реле

Висновок. В зв’язку з тим, що вимога чутливості ДСВ не виконується, застосування цього захисту на ТФ є неприйнятним. Необхідне застосування більш складного захисту.