4.11.2. Диференційний струмовий захист двообмоткового трансформатора із застосуванням реле типу рнт - 565

Завдання. Розрахувати ДСЗ виконаний на базі реле типу РНТ-565 для двообмоткового ТФ зі схемою з’єднання обмоток Y/∆ - 11 за такими вихідними даними:

- номінальна потужність S_ном =6,3 MBА;

- середня номінальна напруга живлячої сторони U^вн_ном=35 кВ;

- середня номінальна напруга сторони, що живиться U^нн_ном = 11 кВ;

- половина діапазону регулювання напруги живлячої сторони ∆U^вн_рег /U^вн_ном = 9%;

- наскрізний (приведений до сторони ВН) струм трифазного КЗ на стороні НН у максимальному режимі = 1230 А;

- наскрізний (приведений до сторони ВН) струм двофазного КЗ на стороні НН в мінімальному режимі =820 А.

Розрахунок.

Знаходимо максимальний номінальний струм живлячої сторони, відповідний U^вн_{ном min}:

.

За формулою /4.1/ знаходимо приведений струм спрацювання захисту, відстроєний від стрибка cтруму намагнічування при включенні ТФ під напругу:

.

За формулою /4.3/ знаходимо приведений струм небалансу:

.

За формулою /4.4/ знаходимо приведений струм спрацовання захисту, відстроєний від струму небалансу:

.

Відповідно /2.8/ визначаємо попередній приведений струм cnpaцювання захисту:

.

За /2.9/ перевіряємо критерій чутливості:

Знаходимо середні номінальні струми сторін живлячої та що живиться:

;

.

За формулами /4.6/ знаходимо розрахункові значення коефіцієнтів трансформації ТС, виходячи зі стандарту вторинного струму 5А:

;

.

За дод. 1 вибираємо заокруглені коефіцієнти трансформації:

; .

За формулою /4.8/ знаходимо струми в плечах захисту при середніх номінальних струмах ТФ:

; .

Оскільки , аа основну вибираємо сторону, що живиться, перераховуємо приведений струм спрацювання захисту на основну сторону:

.

За формулою /4.9/ знаходимо розрахунковий струм спрацювання реле (К_сх.осн=1):

.

За формулою /4.10/ знаходимо розрахункове число витків диференційної обмотки:

.

Заокруглюємо до найближчого меншого цілого:

.

Відповідно до /4.12/ фактичний отрум спрацювання реле

.

Оскільки основною є сторона HH, то друга зрівняльна обмотка не використовується, а число витків першої зрівняльної обмотки, що підключається на неосновну сторону, тобто на сторону ВН, знаходимо за формулою /4.20/:

.

Заокруглюємо до найближчого цілого:

.

За формулою /4.23/ знаходимо додаткову складову приведеного струму небалансу, пов’язану з неточним зрівнюванням:

.

За формулою /4.24/ знаходимо уточнений приведений струм небалансу:

.

За формулою /4.25/ знаходимо уточнений приведений струм спрацювання захисту за умовою відстройки від :

.

Оскільки виявилось, що (303,8<З08,1), приймаємо нове значення :

і починаємо проводити ітераційний розрахунок (першу ітерацію).

За /2.9/ перевіряємо критерій чутливості:

.

За /4.9/ знаходимо уточнений (у першій ітерації) розрахунковий струм спрацювання реле:

.

За /4.10/ знаходимо уточнене (у першій ітерації) розрахункове число витків диференційної обмотки:

і за /4.11/ заокруглюємо його до

.

Висновок. Подальші числа повторюються. Отже, розрахунок закінчений. Одержано результат: , W_зр1=1, W_зр2 не використовується. Схему захисту для однієї фази показано на рис. 15 Останні дві фази підключаються аналогічно. Усього використовуються три реле типу PHT-565.

Рис. 15. Схема диференційного підключення захисту з реле типу

РНТ-565 до двообмоткового ТФ для однієї фази