Деякі загальні відомості по схемі первинних ланцюгів тмсз

Мережа, захист якої розглядається, виконується на номінальну напругу 35 кВ, тобто це мережа з ізольованою чи компенсованою нейтралю, тому для даного пристроя релейного захисту достатньо застосовати схему з'єднання ТС неповна зірка, коли вимірювальні реле струму встановлюються тільки у двох фазах. Ця схема більш економічніша, бо потребує меншої кількості реле струму і дозволяє захисту реагувати на усі багатофазні та однофазні к. з., за винятком к. з. у фазі, де реле струму не встановлюється (у більшості випадків це фаза В).

Пояснення ("легенда") призначення кожного елемента схем первинних та оперативних ланцюгів тмсз

TA – первинний вимірювальний перетворювач – трансформатор струму;

КА – струмове реле типу РТ – 40 – вимірювальний орган;

КТ – реле часу – орган затримки часу;

KL – проміжне реле – орган підсилення та розмноження логічного сигналу, має більш потужні контакти, ніж попередні реле, які витримують значні струми відключення у колі YAT, також може мати декілька контактів, що розмножують факт спрацювання захисту, передаючи його по різним оперативним ланцюгам;

KH – вказівне реле – орган сигналізації при спрацюванні захисту;

YAT – катушка електромагніта відключення привода Q;

КВ – блок – контакти високовольтного вимикача;

Q – високовольтний вимикач.

4.6. Протоколи частини № 1 курсової роботи

Таблиця 6

Визначення уставок за часом спрацювання III ступенів ТМСЗ

ПЛ i	ПЛ 1	ПЛ 2	ПЛ 3	ПЛ 4	ПЛ 5	ПЛ 6
tсз(і+1) ,с
tсз(і+1)max ,с
ty(і+1)max ,c
tпох (і+1)max ,c
2*tпох (і+1)max ,c
tін(і+1)max,c
t Q, с
tзаппоп і ,с
t i поп, с
t i поп(ЗАО), с
t сз i поп, с
t у i поп, с
t у i ут, с
It пох i ут I, с
t зап i ут, с
tпох (і+1)max ,c
tін(і+1)max,c
t Q, с
t i ут, с
t i ут(ЗАО), с
tсз ут і ,с

Примітки до табл. № 6:

i – позначення номеру ділянки, а саме, повітряної лінії (далі ПЛ), що розглядається;

t_сз.(i+1) - час спрацювання МСЗ послідуючих ПЛ, що відходять від шин приймальної підстанції в кінці розглядаємої i-ої ПЛ Із значень t_сз.(i+1) обираємо найбільше (далі t_сз.(i+1)^max), в результаті час спрацювання МСЗ розглядаємої ділянки

t_сз.i= t_сз.(i+1)^max + t _i ,

де t_i – ступінь селективності,

t _i = t_{пох (і+1)}^max + t_ін(і+1)^max + t_Q + t_пох.i  + t_{зап і},

тут:

- t_Q – повний час відключення к.з. вимикачем, для всіх ПЛ приймаємо 0,1c;

-  t_пох. - абсолютна похибка спрацювання реле часу МСЗ, яка визначається в залежності від величини максимального значення уставки, яку можно виставити на цьому реле (далі t_у.).

t_у реле часу конкретного МСЗ визначається за t_сз цього МСЗ, як найближче більше стандартне значення до нього (до t_сз). Стандартний ряд значень t_у наведений нижче в довідникових даних в табл. 7

Таблиця 7

tу, с	1,5	3,5	5,0	9,0			№ ділянки “головної магістралі”
tпох, с	+0,03	+0,06	+0,08	+0,125			1	2 та 4	3 та 5	6
tзап, с	0,15	0,2	0,25	0,3		tін(i+1)max	0	0,05	0,15	0,35

Отримане значення t _i заокруглюємо з кратністю до 0,05 у бік збільшення. В результаті отримуємо t _{i (ЗАО)}.

Таблиця 8

Визначення уставок за струмом спрацювання III ступенів ТМСЗ

ПЛ i	ПЛ 1	ПЛ 2	ПЛ 3	ПЛ 4	ПЛ 5	ПЛ 6
Iнав.(i+1), А
Iнав.i, А
[1,1  1,3]  Iнав.i, А
Iном.1.iТА, А
Кном.iТА, в. о.
Iсз.i III, А
Iср.i III, А

Примітки до табл. № 8:

I_нав.i – сума струмів навантажень ПЛ, що відходять від шин підстанції n в кінці i-ої ділянки,

I_нав.i =  I_нав.(i+1);

I_ном.1.i ^ТА, I_ном.2^ТА – відповідно первинний та вторинний номінальний струм ТС. При виборі ТС слід користуватись дод. 1. При цьому повинна виконуватись умова

I_ном.1.i ^ТА > I_нав.i, А,

причому бажано мати

I_ном.1.i ^ТА = [1,11,3] I_нав.i, I_ном.2^ТА = 5 А;

К_ном.i ^ТА - фактичне значення коефіцієнту трансформації ТС

К_ном.i ^ТА = I_ном.1.i ^ТА/ I_ном.2^ТА;

I_сз.i ^III - струм спрацювання третього ступеня трьохступеневого захисту

I_сз.i ^III = К_від К_сзп I_нав.i / К_п,

де:К_від – коефіцієнт відстроювання захисту, К_від = 1,2;

К_сзп – коефіцієнт самозапуску, К_сзп = 1,0;

К_п – коефіцієнт повернення реле, К_п = 0,85;

I_ср.i ^III - струм спрацювання реле МСЗ

I_ср.i ^III = К_сх I_сз.i ^III / К_ном.i ^ТА,

тут К_сх - коефіцієнт схеми релейного захисту, К_сх = 1,0.

Таблиця 9

Перевірка чутливості III ступенів ТМСЗ,

за умови їх використання у якості основного та резервного захисту

ПЛ i	ПЛ 1	ПЛ 2	ПЛ 3	ПЛ 4	ПЛ 5	ПЛ 6
Iк.n(3), А
Iк.n(2), А
Iсз.i III, А
Кч.iосн, в. о.
Кч. допосн, в. о.	1,5
Iк.(n+1) (3), А
Iк.(n+1).min(3), А
Iк.(n+1).min(2), А
Iсз.i III, А
Кч.i рез, в. о.
Кч. доп рез, в. о.	1,2

Примітки до табл. № 9:

n – позначення приймальної підстанції в кінці i-ої ділянки;

Основний захист має достатню чутливість, якщо К_ч^осн  К_{ч. доп}^осн,

де:

К_ч.i ^осн = I_к.n ⁽²⁾ / I_сз.i ^III;

К_{ч. доп}^осн – мінімально допустиме значення коефіцієнта чутливості для МСЗ, що працює у якості основного захисту, К_{ч. доп}^осн = 1,5.

Перевірка чутливості резервного захисту відбувається за умовою

К_ч.i ^рез  К_{ч. доп} ^рез

де:

К_ч.i ^рез = I_к.(n+1).min⁽²⁾ / I_сз.i ^III,

тут I_к.(n+1).min⁽²⁾ – значення двофазного струму к. з.на шинах підстанції в кінці послідуючої лінії (якщо цих ліній декілька, то розглядається лінія з мінімальним значенням струму к. з.);

К_{ч. доп} ^рез– мінімально допустиме значення коефіцієнта чутливості для МСЗ, що працює у якості резервного захисту, К_{ч. доп} ^рез =1,2.

За максимальний та мінімальний металічний струм к. з. прийняти відповідно трифазне та двофазне (міжфазне) металічне к. з. Вважати для будь – якого місця к. з., що .

Таблиця 10

Визначення параметрів спрацювання відсічок (I та II ступенів ТМСЗ), що встановлені на ПЛ 1

ПЛ i	Iк.n (3), А	Iсз.i I, А	Iср.i I, А	Iк.(n+1).max(3), А	Iсз.(i+1).maxI, А	Iсз.i II, А	Iср.i II, А
ПЛ1

Примітки до табл. № 10:

I_сз.i ^I – струм спрацювання I ступеня ТМСЗ - відсічки без витримки часу (миттєвої дії)

I_сз.i ^I = К_від^I К_а I_к.n ⁽³⁾,

де:

К_від^I – коефіцієнт відстройки, для відсічки миттєвої дії К_від^I = 1,2;

К_а – коефіцієнт, що враховує наявність аперіодичної складової при миттєвому відключенні місця к.з., К_а = 1,0 (при застосуванні струмового реле типу РТ - 40).

I_сз.i ^II – струм спрацювання II ступеня ТМСЗ - відсічки з витримкою часу

I_сз.i ^II = К_від^II I_{сз.(i+1).max}^I,

де:

К_від^II – коефіцієнт відстройки, для відсічки з витримкою часу К_від^II = 1,1;

I_{сз.(i+1).max}^I –струм спрацювання відсічки миттєвої дії послідуючої ділянки (ПЛ _i+1), якщо з шин підстанції (n) відходить декілька (ПЛ _i+1), то обираємо ПЛ з найбільшим значенням струму спрацювання відсічки миттєвої дії;

I_ср.i ^I, I_ср.i ^II - струм спрацювання реле відповідно I та II ступеня ТМСЗ, вони визначаються аналогічно I_ср.i ^III.

Таблиця № 11

Перевірка чутливості відсічок, що встановлені на ПЛ 1.

ПЛ i	Iк.(n-1) (2), А	Iсз.i I, А	Кч.i I, в. о.	Iк.n.(2), А	Iсз.i II, А	Кч.i II, в. о.
ПЛ 1

Примітки до табл. № 11:

К_ч.i ^I = I_к.(n-1) ⁽²⁾ / I_сз.i ^I,

умова перевірки чутливості відсічки без витримки часу

К_{ч i.} ^I  К_ч.^I_доп.

К_ч.i ^II = I_к.n ⁽²⁾ / I_сз.i ^II,

умова перевірки чутливості відсічки з витримкою часу

К_{ч i.} ^II  К_ч.^II_доп.

Тут К_ч.^I_доп, К_ч.^II_доп - мінімально допустиме значення коефіцієнта чутливості відповідно для відсічки миттєвої дії та для відсічки з витримкою часу, К_ч.^I_доп = 2,0; К_ч.^II_доп = 1,3.

За даними табл. № 9, № 11 робимо висновок, що маємо недостатню чутливість

на слідуючих ділянках (ПЛ):

- № ___________ для I ступеня ТМСЗ, якщо він працює як основний захист;

- № ___________ для II ступеня ТМСЗ, якщо він працює як основний та

резервний захист;

- № ___________ для III ступеня ТМСЗ, якщо він працює як основний захист;

- № ___________ для III ступеня ТМСЗ, якщо він працює як резервний захист.