4.11. Расчёт ребристой плиты по раскрытию трещин,нормальных к продольной

Определим приращение напряжения напрягаемой арматуры от действия постоянных и длительных нагрузок, т.е. принимая М = М_l= 57,96 кН·м.

Рабочая высота сечения равна h_о = 270 мм.

Принимая e_sp = у₀ - а - e_0p = 221 - 50 - 191 = -20 мм, получаем,

M_s= M + Pe_sp= 57,96·10⁶ - 184,5·10³·20 = 54,47·10⁶ Н·мм,

Коэффициент приведения a_s1равен a_s1 =300/R_b,ser= 300/18,5 = 16,2.

Тогда имеем:

Из табл.4.2 при μa_s1 = 0,218, φ_f= 1,0и находим ζ= 0,895.

Тогда z = ζ ·h_о= 0,895·270 = 242 мм; A_sp + А_s= 509 + 0 = 509 мм²;

Аналогично определяем значение σ_s,crc при действии момента M = М_crc= 48,06 кН·м.

M_s= 48,06·10⁶ - 184,5·10³·20 = 44,37·10⁶ Н·мм,

Согласно табл.4.2ζ= 0,878 и z= 0,878·270=237 мм, тогда

При моменте от всех нагрузок М = М_tot = 71,93 кН·м

M_s= 71·93·10⁶ – 184,5·10³·20 = 68,24·10⁶ Н·мм;

Согласно табл.4.2ζ= 0,895 и z = ζ ·h_о= 0,895·270 = 242 мм.

Проверим условие, принимая t= 0,68 - при допустимой ширине продолжительного и непродолжительного раскрытия трещин равных соответственно 0,3 и 0,4 мм:

следовательно, проверяем только продолжительное раскрытие трещин.

При σ_s = σ_sl=104,1 МПа определим коэффициент

Определим расстояния между трещинами l_s:

Высота зоны растянутого бетона, определенная как для упругого материала ртавна:

а с учетом неупругих деформаций растянутого бетона

у_t= ку_о = 0,9·106,6 = 95,9 мм.

Поскольку y_t=95,9 >2а = 2·30 = 60 мм, принимаем y_t=95,9 мм. Тогда площадь сечения растянутого бетона равна:

A_bt = by_t= 140·95,9 = 13426 мм².

Диаметр стержней растянутой арматуры равен Тогда

Поскольку l_s= 237,4 мм>10d_s=180 мм, принимаем l_s= 237,4 мм.

Определяем a_crc,1, принимая φ₁ = 1,4, φ₂ = 0,5:

, что меньше предельно допустимого значения 0,3 мм.

Ширина раскрытия трещин от длительной нагрузки не превышает предельно-допустимой величины.

4.12. Расчёт прогиба ребристой плиты

Определяем кривизну в середине пролета от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок, т.е. при М = M_l= 57,96 кН·м.

Для этих нагрузок имеем: , φ_f = 1,

При продолжительном действии нагрузки и нормальной влажности имеем

По табл.4.5 при φ_f = 1,0, и находим φ_c =0,563.

Тогда согласно кривизна равна:

Прогиб плиты определяем, принимая согласно табл.4.3S=5/48 :

Согласно приложению Е.1 СП 20.13330.2011при l = 5,9 м предельно допустимый из эстетических требований прогиб равен f_u= 5900 / 200 =29,5 мм, что превышает вычисленное значение прогиба.

Таким образом, , прогиб плиты не превышает предельно-допустимого значения по эстетическим соображениям.

5. Расчёт железобетонного ригеля перекрытия

5.1. Расчётная схема неразрезного ригеля

Для проектируемого многоэтажного здания принята конструктивная схема с неполным каркасом. В соответствии с конструктивной схемой каркаса здания в крайних пролётах ригеля расчётная длина принимается равной расстоянию от оси опоры балки на кирпичной стене до оси ближайшей колонны:

Расчетная длина среднего ригеля равна расстоянию между геометрическими осями соседних колонн:

.

В=8 метрам – расстояние между поперечными разбивочными осями.

, - привязка наружной продольной стены.

; _.

Рис. 5.Расчётнаясхема здания с неполным каркасом

Нагрузка на ригель от ребристой плиты считается равномерно распределённой. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам, в нашем случае 6 м.