4.2.2.1Расчет на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе

Проверка прочности внецентренно сжатого элемента на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе между наклонными трещинами при производится из условия:

, где

, но не менее

при принимается

проверка производится аналогично изгибаемым элементам, т.е. из условия:

4.2.2.2Расчет на действие поперечной силы по наклонной трещине

Как показывают результаты экспериментов, железобетонные элементы при действии продольных сжимающих сил лучше сопротивляются действию поперечных сил, т.к. продольная сжимающая сила сжимает наклонное сечение, что приводит к повышению несущей способности элемента на действие поперечной силы по наклонному сечению.

Данное положительное влияние учитывают повышающим коэффициентом , т.е. принимают

,

где

, но не менее

4.2.3Учет влияния прогиба элемента

Влияние

- жесткость элемента в предельной стадии

Для элементов общего вида (любой формы сечения)

, в соответствии с действующими нормами проектирования

и , окончательно получаем

, т.е. формулу 3.88 из [2].

Для элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой расположенной у сжатой (наиболее сжатой) и растянутой (наименее сжатой) грани:

, , , проведя преобразования, получим формулу для прямоугольных сечений:

т.е. формулу 3.89 из [2], где

- коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента.

- коэффициент армирования.

, но не менее 0,15

4.2.4Расчет нормальных сечений по предельным усилиям

4.2.4.1Прямоугольные сечения с симметричной арматурой

Проверку прочности прямоугольных сечений с симметричной арматурой (т.е. при )производят из условия:

, или

, т.е. по формуле 3.91 из[2]

Высота сжатой зоны принимается в зависимости от

или - относительная величина продольной силы

при получаем случай больших эксцентриситетов, т.е. предельное состояние сечения наступает при достижении напряжениями в растянутой арматуре расчетного сопротивления при растяжении, тогда аналогично изгибаемым элементам:

, так как , получаем:

, или

при получаем случай малых эксцентриситетов, т.е. предельное состояние сечения наступает вследствие разрушения сжатой зоны бетона (деформации крайнего сжатого «волокна» достигают предельного значения – предельной сжимаемости бетона), тогда:

, где - определяется по формуле:

, где - коэффициент армирования сечения.

4.2.4.2Подбор требуемой арматуры:

Требуемое количество симметричной арматуры определяется следующим образом в зависимости от относительной величины продольной силы:

и относительной величины изгибающего момента :

при , т.е. при случае больших эксцентриситетов:

, где

при , т.е. при случае малых эксцентриситетов:

, где

и , т.к. на стадии подбора арматуры площадь данной арматуры неизвестна, допускается принимать:

, при , но не более 1,0

4.2.4.3Прямоугольные сечения с несимметричной арматурой

Проверку прочности прямоугольных сечений с несимметричной арматурой производят из условия:

, т.е. по формуле 3.91 из[2]

Высота сжатой зоны принимается в зависимости от

или - относительная величина продольной силы

при получаем случай больших эксцентриситетов, т.е. предельное состояние сечения наступает при достижении напряжениями в растянутой арматуре расчетного сопротивления при растяжении, тогда аналогично изгибаемым элементам:

, или

при этом, если , высоту сжатой зоны вычисляют по формуле