Параметры рабочего режима.
Активное сопротивление фазы обмотки статора ([1], стр. 196):
,
где
- общая длина эффективных проводников
фазы обмотки
- коэффициент
увеличения активного сопротивления
фазы обмотки от действия эффекта
вытеснения тока; в проводниках статора
асинхронных машин эффект вытеснения
проявляется незначительно из-за малых
размеров элементарных проводников,
поэтому для статора
;
для роторов при расчёте рабочих режимов
в пределах изменения скольжения от
холостого хода до номинального
,
- удельное
сопротивление материала обмотки при
расчётной температуре,для класса
нагревостойкости изоляции F
расчётная температура 115°С, и для меди
,
,
где
- средняя длина витка обмотки ([1], стр.
197),
,
где
- длина пазовой части равна конструктивной
длине сердечников машины ([1], стр. 197),
- длина лобовой
части ([1], стр. 197),
,
где
- коэффициент, значение которого
выбирается в зависимости от числа
полюсов машины и наличия изоляции в
лобовых частях;
,
- средняя ширина
катушки, определяемая по дуге окружности,
проходящей по серединам высоты пазов,
- длина вылета
прямолинейной части катушек из паза от
торца сердечника до начала отгиба
лобовой части; для всыпной обмотки,
укладываемой в пазы до запрессовки
сердечника в корпус
,
где
- относительное укорочение шага обмотки
статора; для однослойных обмоток
,
Длина вылета лобовой части обмотки
,
где
- коэффициент, значение которого
выбирается в зависимости от числа
полюсов машины и наличия изоляции в
лобовых;
,
Относительное значение сопротивления:
Активное сопротивление фазы обмотки ротора
,
где
- сопротивление стержня ([1], стр. 202),
- сопротивление
участка замыкающего кольца, заключённого
между двумя соседними стержнями ([1],
стр. 202),
,
,
где
,
- удельные сопротивления материала
стержня и замыкающих колец при расчётной
температуре ([1], стр. 111, табл. 4.1); для
класса нагревостойкости изоляции F
расчётная температура 115°С, и для литой
алюминиевой обмотки
,
- полная длина
стержня, равная расстоянию между
замыкающими кольцами, м
Приводим
к числу витков обмотки статора:
Относительное значение сопротивления:
Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора ([1], стр. 114):
,
где
- коэффициент магнитной проводимости
пазового рассеяния фазных обмоток ([1],
стр. 200, табл. 6-22); расчётную формулу берём
для однослойной обмотки ([1], стр. 199, рис.
6-38,ж),
- коэффициент
магнитной проводимости лобового
рассеяния ([1], стр. 199),
- коэффициент
магнитной проводимости дифференциального
рассеяния ([1], стр. 202),
,
где
и
-
коэффициенты, зависящие от шага обмотки;
для всех однослойных обмоток
([1], стр. 199),
,
,
,
берём из расчёта для рис. 3:
,
,
,
Рис. 3
,
где
- относительное укорочение шага обмотки
([1], стр. 199); для однослойной обмотки
,
,
где
- коэффициент ([1], стр. 203),
,
где
- коэффициент скоса; для пазов без скоса
равен
,
- коэффициент
скоса, определяемый по кривым ([1], стр.
405, рис. 9.51д) в зависимости от
и отношения
;
Относительное значение сопротивления:
Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора:
,
где
- коэффициент магнитной проводимости
пазового рассеяния обмоток короткозамкнутого
ротора ([1], стр. 204, табл. 6-23); расчётную
формулу берём для полузакрытых
грушевидных пазов ([1], стр. 203, рис. 6-40,а),
- коэффициент
магнитной проводимости лобового
рассеяния ([1], стр. 204),
- коэффициент
магнитной проводимости дифференциального
рассеяния ([1], стр. 203),
,
где
- коэффициент ([1], стр. 204, табл. 6-23, прим.);
для рабочего режима равен
,
- рассчитывается по рис. 4
,
Рис. 4
,
где - коэффициент ([1], стр. 203),
,
где
- коэффициент ([1], стр. 201, рис. 6-39,а),
зависящий от размерных соотношений
и
;
,
Приводим
к числу витков статора ([1], стр. 204):
Относительное значение сопротивления:
