- •1.1 Классификация передатчиков
- •1.2. Требования к выходным сигналам и параметрам передатчика
- •1.3. Структурные схемы передатчиков
- •1.4. Структурные схемы основных функциональных узлов и общие сведения о них
- •2.1. Статические характеристики активных элементов
- •2.2. Классификация режимов активных элементов в усилителях мощности
- •2.3. Гармонический анализ косинусоидальных импульсов
- •2.4. Другие формы импульсов тока и их гармонический анализ
- •2.5. Нелинейная модель биполярного транзистора и аппроксимация ее характеристик
- •2.6. Формы токов биполярного транзистора с учетом его инерционности при возбуждении от источника напряжения
- •2.7. Гармонический анализ токов. Расчет у-параметров транзистора в режиме большого сигнала
- •2.8. Гармонический анализ токов и напряжений в биполярном транзисторе при возбуждении от
- •§ 2.7, Выражаем комплексные амплитуды первых гармоник напряжения на входе и тока на выходе ik1 ( через комплексные амплитуды тока базы и напряжения на коллекторе :
- •3.1. Задачи проектирования и реализации
- •3.2. Выбор режима активного элемента в усилителе мощности
- •3.3. Выбор активного элемента для усилителя
- •3.4. Выбор угла отсечки
- •3.5. Расчет усилителя в критическом режиме на заданную мощность в нагрузке
- •3.6. Нагрузочные характеристики усилителя мощности
- •3.7. Влияние амплитуды напряжения возбуждения, питающих напряжений и температуры на режим усилителя мощности
- •3.8. Простые цепи согласования в усилителях мощности
- •3.9. Оценка фильтрации высших гармоник
- •3.10. Учет потерь в простых цепях согласования и общий кпд коллекторной цепи
- •§ 3.8 Уже было
- •3.11. Принципиальные схемы усилителей мощности
- •4.1. Общие соотношения при амплитудной
- •4.2. Модуляция смещением
- •4.3. Усиление модулированных колебаний
- •4.4. Коллекторная модуляция
- •4.5. Комбинированная коллекторная модуляция
- •4.6. Расчет усилителя мощности при коллекторной
- •4.7. Схемы выходных каскадов при коллекторной и комбинированной модуляции
- •5.1. Общие сведения
- •5.2. Параллельное включение активных элементов
- •5.3. Двухтактное включение активных элементов
- •5.4. Мостовое включение активных элементов
- •6.1. Общие сведения о ключевых
- •6.2. Двухтактный кум с переключением напряжения на биполярных транзисторах
- •6.3. Порядок расчета двухтактного кум
- •6.4. Однотактные кум
- •6.5. Расчет режима транзистора в однотактном кум
- •7.1. Общие сведения
- •7.2. Основные уравнения автогенератора
- •7.2.1. Уравнения стационарного режима
- •7.2.2. Расчет частоты автоколебаний. Необходимое условие фазовой устойчивости стационарного режима
- •7.2.3. Расчет амплитуды автоколебаний. Условия амплитудной устойчивости
- •7.3. Расчет и обеспечение устойчивости стационарных колебаний в автогенераторе при кусочно-линейных вольт-амперных характеристиках активного элемента
- •7.3.1. Колебательные характеристики активного элемента с кусочно-линейными вольт-амперными характеристиками в автогенераторе
- •7.3.2. Стационарные режимы в автогенераторах с цепями автоматического смещения. Применение диаграмм срыва и диаграмм смещения для расчета стационарных режимов
- •7.3.3. Анализ устойчивости стационарных режимов в автогенераторах с автосмещением. Режимы прерывистой генерации и самомодуляции
- •7.3.4. Нагрузочные характеристики автогенератора
- •7.3.5. Подход к выбору и расчету режима автогенератора
- •7.4. Схемы автогенераторов
- •7.4.1. Принципы построения схем автогенераторов
- •7.4.2. Высокочастотная эквивалентная схема с идеальным трансформатором
- •7.4.3. Обобщенная трехточечная схема
- •7.4.4. Емкостная и индуктивная трехточки
- •7.4.5. Цепи питания, смещения и связи с нагрузкой в схемах автогенераторов
- •7.5. Регулировочные характеристики автогенераторов
- •7.6. Нестабильность частоты автоколебаний
- •7.7. Кварцевая стабилизация частоты
- •8.1. Основные характеристики радиосигналов с угловой модуляцией
- •8.2. Структурные схемы передатчиков с угловой модуляцией
- •8.3. Характеристики передатчиков с угловой модуляцией
- •8.4. Методы получения чм- и фм-сигналов
- •8.5. Частотная модуляция в автогенераторах с помощью варикапа
- •8.6. Модуляторы фазы
- •8.7. Интегральные генераторы, управляемые по частоте
- •9.1. Требования к синтезаторам частот
- •9.2. Структуры синтезаторов частот
- •9.3. Источники опорных высокостабильных колебаний
- •9.4 Цифровые вычислительные синтезаторы
- •9.5. Синтезаторы на основе кольца фазовой
- •9.6. Интегральные синтезаторы частот
- •10.1. Конструкция биполярных свч-транзисторов
- •10.1.1. Структура биполярных свч-транзисторов
- •10.1.2. Оксибериллиевый изолятори внутреннее устройство мощного бт свч
- •10.1.3. Паразитные индуктивности и емкости выводов
- •10.1.4. Специализация биполярных свч-транзисторов
- •10.2. Режимы и параметры биполярных транзисторов
- •10.2.1. Питающее напряжение
- •10.2.2. Отсечка тока в биполярных свч-транзисторах
- •10.2.3. Система параметров биполярных свч -транзисторов
- •10.2.4. Модель биполярного свч-транзистора
- •10.3. Свойства биполярных свч-транзисторов в схемах резонансных усилителей с общим эмиттером и общей базой
- •10.4. Схемы усилителей мощности на биполярных свч-транзисторах
- •10.5. Конструкции транзисторных свч-устройств
- •11.1. Общие сведения о пролетных клистронах
- •11.2. Принцип действия пролетного клистрона
- •11.3. Теория группирования
- •11.4. Характеристики пролетного клистрона и способы их улучшения
- •12.1. Общие сведения
- •12.2. Устройство и принцип действия лбв-о
- •12.3. Рабочие характеристики лбв-о
- •12.4. Лампы обратной волны
- •13.1. Общие сведения
- •13.2. Движение электронов в скрещенных электрическом и магнитном полях
- •13.3. Структура поля и электронного потока при генерации свч-мощности
- •13.4.1. Коэффициент полезного действия
- •13.4. Характеристики и параметры магнетронных
- •13.4.2. Рабочие характеристики
- •13.4.3. Нагрузочные характеристики
- •13.5. Виды магнетронных автогенераторов и усилителей мощности
- •13.5.1. Основные сведения
- •13.5.2. Митрон — магнетрон, перестраиваемый по частоте напряжением
- •13.5.3. Амплитрон — магнетронный усилитель мощности
- •13.5.4. Генераторы на лампах бегущей и обратной волны типа м
- •13.6. Формирование модулированных колебаний в приборах типа м
- •14.1. Основные классы и области применения полупроводниковых диодных генераторов
- •14.2. Принцип действия и характеристики лавинно-пролетного диода
- •14.2.1. Общие сведения
- •14.2.2. Статический режим лпд
- •14.2.3. Понятие о слое умножения и пролетном
- •14.2.4. Пролетный режим лпд
- •14.3. Принцип действия и характеристики диода Ганна
- •14.3.1. Общие сведения
- •14.3.2. Механизм возникновения отрицательной проводимости в дг
- •14.3.3. Домены сильного поля. Динамика доменов
- •14.3.4. Режимы работы дг в генераторной схеме
- •14.4. Конструкции и эквивалентные схемы диодных генераторов
- •14.5. Управление колебаниями диодных генераторов
- •14.6. Способы повышения кпд диодных генераторов
- •Кулешов Валентин Николаевич, Удалов Николай Николаевич, Богачёв Вячеслав Михайлович, Белов Леонид Алексеевич, Коптев Глеб Иванович, Царапкин Дмитрий Петрович, Хрюнов Анатолий Васильевич
9.4 Цифровые вычислительные синтезаторы
На рис. 9.3 представлена структурная схема ЦВС на основе накопителя кода фазы (НКФ) и полосового фильтра (ПФ), а на рис. 9.4 — временные соотношения для этой схемы.
Опорный генератор (рис. 9.3) формирует импульсы e0 (t) тактирования счета в накопителе НКФ, которые следуют с частотой fт . Наибольшее число, которое может сохранять НКФ, составляет R. На каждом такте с номером i к выходному коду Кφ (i) добавляется
Рис. 9.3. Структурная схема ЦВС с полосовым фильтром
Рис. 9.4. Временные соотношения для СЧ с полосовым фильтром
(рис.
9.4, а)
значение
Kf,
так
что Кφ
(i)
=
Kf.
По
истечении каждых
N — ent (R / Kf) + 1 тактовых интервалов (здесь ent(-) — операция взятия целой части числа) на выходе НКФ появляется (рис. 9.4, б) импульс переполнения en(t) и код Kf сбрасывается в нуль. Таким образом, период следования импульсов en(t) составляет Тп = N / fT.
Каждый импульс вызывает переход выходного напряжения триггерного делителя частоты (ДЧ)
(см. рис. 9.3) с нижнего уровня на верхний или обратно, поэтому выходное напряжение ДЧ ед.ч(t) имеет форму меандра с частотой f .
Источники колебаний такой формы находят применение на практике как делители частоты с переменным коэффициентом деления. Если же необходимо гармоническое колебание, то после ДЧ включают полосовой фильтр (см. рис. 9.3).
Полосовой фильтр выделяет из такого колебания гармоническую составляющую u(t) (рис. 9.4, г). Поскольку спектр двухуровневой последовательности вида ед.ч(t) имеет компоненты только с нечетной кратностью, при соответствующей настройке ПФ можно формировать выходные колебания с частотами в 3 или в 5 раз более высокими, чем рассчитанные по этому соотношению.
Перестройка ЦВС на другую частоту сетки осуществляется изменением кода Кf и занимает не более одного периода следования импульса Тп.
Амплитудно-частотная характеристика ПФ в схеме рис. 9.3 должна быть равномерной в пределах диапазона выходных частот СЧ от/н до/в. Для того чтобы уровень высших гармоник по всему диапазону перестройки СЧ не превышал допустимого, нужно ограничивать ширину этого диапазона так, чтобы в полосу пропускания ПФ не попадали компоненты более высоких гармоник. Так, если в ПФ выделяется первая гармоника сигнала ед ч(0> то необходимо потребовать выполнения неравенства fв < 2fн.
Недостатками ЦВС по схеме рис. 9.3 являются необходимость использования аналогового полосового фильтра с высокими требованиями к равномерности его АЧХ в полосе СЧ и к подавлению высших гармоник за пределами полосы, а также невозможность значительной перестройки выходной частоты при постоянных параметрах ПФ.
В ЦВС с цифроаналоговыми преобразователями (рис. 9.5) выходной сигнал u(t) формируется на выходе структурной схемы, состоящей
Рис. 9.5. Цифровой вычислительный синтезатор с выходным ЦАП
из каскадно включенных накопителя кода частоты (НКЧ), накопителя кода фазы, модулятора кода фазы (МКФ), фазоамплитудного преобразователя кодов (ПК) и ЦАП. При нулевом значении кода скорости перестройки на всех тактах, кроме начального, код частоты Kf не изменяется и на выходе НКФ формируется код К(i), линейно изменяющийся с ростом номера отсчета (см. рис. 9.4, а). В этом случае вход Кβ используется для установки Kf. Частота повторения циклов переполнения счетчика НКФ, как и в схеме рис. 9.3, пропорциональна коду частоты fвых ≈ (K/R)f0. В ПК по каждому коду фазы * формируются коды двух квадратурных колебаний и Кс, которые в ЦАП преобразуются в сдвинутые по фазе на 90° выходные сигналы us(t) и uc(t), по форме близкие к гармоническим при высокой разрядности ЦАП. Шаг по частоте ∆f=f0 / R в таком СЧ в R раз меньше, чем тактовая частота/0. Для значений Kf, при которых R / Kf не является целым, возникает фазовая погрешность.
Накопитель кода частоты в СЧ по схеме рис. 9.5 используется для автоматической перестройки частоты: код задает скорость изменения Kj на соседних тактах суммирования. При фиксированном значении выходная частота изменяется по линейному во времени закону во всем диапазоне СЧ и формируется колебание с линейной частотной модуляцией (ЛЧМ).
Построение ЦВС непосредственно в диапазоне СВЧ оказывается затруднительным из-за ограничений на быстродействие цифровых компонентов, поэтому используются схемы когерентного переноса сетки частот, сформированной в радиочастотном диапазоне на повышенные несущие частоты. На рис. 9.6 показана структура цифрового синтезатора квадратурных отсчетов гармонического сигнала, средняя Частота которого преобразуется в диапазон СВЧ.
В схеме рис. 9.6 на вход накопителя кода фазы сумматора НКФ Поступают колебания опорной частоты f0 от генератора ОГ, поделенные по частоте в и раз в делителе ДЧ-и. Частота повторения выход-
Рис. 9.6. Преобразователь сигнала ЦВС в диапазон СВЧ
ного
сигнала пропорциональна коду частоты
F
= ent
Выходные коды ПК Ks и Кс связаны соотношением Ks2 + Кс2 = const
и формируют квадратурные отсчеты сигнала промежуточной синтезированной частоты. После преобразования этих кодов в ЦАП они поступают на первые входы смесителей (См.). На вторые входы См. поступают аналоговые несущие колебания от ОГ, сдвинутые один относительно другого на 90°. После выделения на выходах смесителей верхней боковой полосы и суммирования в блоке Сум. формиру-
ется гармонический СВЧ-сигнал с частотой fвых - f0 + ent .
Для ЦВС характеристика Sφ(F) определяется главным образом фазовыми нестабильностями опорного источника частоты f0. Погрешности, вносимые схемой ЦВС, проявляются в увеличении уровня ПСС в результате помех дискретизации и дробности, а также паразитных явлений в ЦАП из-за неидентичности разрядов.
Разработаны варианты снижения уровня ПСС: специальный выбор шага сетки, подгонка ключей в ЦАП, использование дополнительных выборок из выходного сигнала ЦАП, введение в младший разряд ЦАП псевдослучайной последовательности, увеличение периода повторения ошибок дробности, стохастизация (рандомизация) выходных сигналов СЧ и др. По существу, такие меры приводят к тому, что мощность сосредоточенных спектральных компонент ПСС распределяется более равномерно, приближаясь к уровню шумовых составляющих.
