- •Методичнi вказiвки
- •"Теплопостачання промислових об’єктів”
- •©Нувгп, 2004
- •1. Визначення витрат тепла споживачами
- •1.1. Витрати теплоти на опалення.
- •Значення питомих опалювальної та вентиляційної характеристик житлових і громадських будівель
- •1.2. Витрати теплоти на вентиляцію
- •1.3.Витрата теплоти на гаряче водопостачання.
- •1.4. Витрата теплоти на технологічні потреби
- •Характеристики норм гарячого водопостачання
- •2. Проектування котельні
- •2.1.Принципіальні теплові схеми парових котелень.
- •3. Розрахунок теплової схеми котельні
- •3.1. Вихідні дані для розрахунку:
- •3.2. Розрахунок водогрійної частини теплової схеми котельні.
- •3.2.1.Розрахунок відпуску теплоти
- •3.2.2.Розрахунок витрати мережної води.
- •3.2.3.Вибір водогрійних котлів.
- •3.2.4.Розрахунок водного балансу котельні
- •3.3. Розрахунок парової частини теплової схеми котельні.
- •3.3.1.Визначення витрат пари для підживлення мережі.
- •3.3.2.Визначення витрат пари на живлення котла
- •3.3.3.Розрахунок витрат пари на підігрівання сирої води
- •3.3.4.Розрахунок балансу деаератора живильної води
- •3.3.5. Вибір парового котла
- •4. Проектування і гідравлічний розрахунок трубопроводів.
- •Відстань між нерухомими опорами трубопроводів
- •4.1. Гідравлічний розрахунок трубопроводів водяних теплових мереж
- •Значення коефіцієнта α
- •Гідравлічний розрахунок трубопроводу водяної мережі
- •4.2. Гідравлічний розрахунок трубопроводів парових теплових мереж
- •Рекомендована максимальна швидкість пари в паропроводі
- •Питома вага перегрітої пари, γ, кг/м3, при різному тиску і температурі
- •Теплоємність перегрітої водяної пари, ср, Кдж/кгоС
- •Питомі втрати тепла трубопроводами, Δq, Вт/м оС
- •4.3. Гідравлічний розрахунок конденсатопроводів
- •Гідравлічний розрахунок паропроводу
- •Значення коефіцієнта φ
- •Рекомендована література
Значення коефіцієнта φ
Р1 МПа, |
φ при значенні кінцевого тиску Р2, МПа |
||||||||||
0,1 |
0,12 |
0,14 |
0,16 |
0,18 |
0,20 |
0,30 |
0,40 |
0,50 |
0,60 |
0,70 |
|
0,12 |
16,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,15 |
36,8 |
18,2 |
5,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,20 |
64,7 |
41,5 |
25,9 |
15 |
7 |
|
|
|
|
|
|
0,25 |
87 |
60,5 |
42,4 |
29,6 |
20,1 |
18 |
|
|
|
|
|
0,30 |
106,5 |
76,5 |
56,4 |
42 |
31,4 |
23,2 |
|
|
|
|
|
0,35 |
129 |
90,4 |
69 |
53,2 |
41 |
31,4 |
5.7 |
|
|
|
|
0,40 |
137 |
103 |
79,8 |
62,6 |
49,9 |
39,9 |
12,8 |
|
|
|
|
0,50 |
162 |
126 |
98,8 |
79,7 |
65,2 |
54,5 |
22,2 |
8,7 |
|
|
|
0,80 |
223 |
174 |
143 |
118 |
100 |
85,5 |
44 |
25,7 |
14,9 |
84 |
4,1 |
1,0 |
252 |
199,5 |
165 |
137 |
117 |
102 |
55 |
34,6 |
21,8 |
14,2 |
9,5 |
1,5 |
309 |
252 |
208 |
177,5 |
154,5 |
133 |
78 |
51,2 |
35,6 |
26,2 |
19,8 |
2,0 |
355 |
290 |
246 |
208 |
181 |
157 |
95,3 |
64,7 |
47 |
35,8 |
28,2 |
Приклад 4.2. Виконати гідравлічний розрахунок конденсатної мережі, розрахункова схема якої наведена на рис. 4.2.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G = 1,15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
G = 0,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l = 50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l = 40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
39,5м |
|
|
|
|
dy = 50 |
|
39,0м |
|
|
|
|
|
dy = 32 |
|
40,0м |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
котельня |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
Pкін=0,12МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pсп=0,25МПа |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G = 0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
41,0м |
|
|
|
|
l = 40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
dy = 32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pсп=0,25МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Рис. 4.2. Розрахункова схема збірних конденсатопроводів
Тиск після конденсатного горщика після споживача 3, Рпоч(1-3),МПа,(β=0,7): Рпоч(1-3) =( 0,25-0,1)0,7+0,1=0,205;
Розрахунковий перепад тиску по магістралі, МПа: ΔРр=0,205-0,120 = 0,085;
Сумарна довжина магістралі 1-3 lΣ = 30+50= 80 м.
Середня орієнтовна питома втрата тиску на магістралі з сальниковими компенсаторами (α = 0,3): 0,085х106/(80(1+0,3))=817 Па/м.
Розрахункова сума коефіцієнтів місцевих опорів на ділянках:
- ділянка 3-2: вентиль ζ=0,5, компенсатори П-подібні гнуті з кроком при діаметрі 32 мм -50м, тобто 1 шт, ζ = 0,3х1=0,3, всього ζ = 0,8 lпит = 0,72 м;
- ділянка 2-1: трійник при злитті потоків прохідний ζ =1,5, компенсатори П-подібні гнуті кроком при діаметрі 50 мм -60м, тобто 1 шт, ζ = 0,3х1=0,3, засувка ζ =0,5, всього ζ = 2,3. lпит = 1,24 м;
- ділянка 4-2: трійник при злитті потоків на відгалуження ζ =2,0, сальникові компенсатори з кроком при діаметрі 32 мм -50м, тобто 1 шт, ζ = 0,3х1=0,3, засувка ζ=0,5, всього ζ = 2,8. lпит = 0,72 м;
Результати розрахунку мережі наведені в табл. 4.12.
Таблиця 4.12
Гідравлічний розрахунок конденсатопроводів
№№ ді- лян- ки |
Витра-та паро-водя- ної су- міші G, т/год |
Діа-метр труб
d, мм |
Різни-ця геодез позна-чок Zкін-Zпоч м |
Тиск перед конд. горщи ком,
Р1, МПа |
Тиск |
Довжина |
|||
на по- чатку ділян-ки,
Р*поч, МПа |
орієн- товний в кінці ділян-ки, Ркін, Мпа |
по плану
l, м |
еквіва-лент- на
lекв м |
розра- хун- кова
lр, м |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Магістраль |
|||||||||
3-2 |
0,65 |
32 |
-0,5 |
0,25 |
0,205 |
0,180 |
40 |
0,6 |
40,6 |
2-1 |
1,15 |
50 |
1,0 |
0,25 |
0,172 |
0,120 |
50 |
2,9 |
52,9 |
Відгалуження |
|||||||||
4-2 |
0,50 |
32 |
-2,0 |
0,25 |
0,205 |
0,180 |
40 |
2,0 |
42,0 |
Продовження табл.4.12
№№ ді- лян- ки |
Кое- фі- ці- єнт
φ |
Конденсат при γ = 958,4 кг/м3 |
Пароводяна суміш при γсум |
Сумарні втрати тиску від початку магістралі ΔРΣ, МПа |
фактич-ний тиск в кінці ділянки,
Ркін, МПа |
Вели-чина нев’я зки ітера- ції
% |
|||
швид- кість
vo, м/с |
питома втрата тиску
Δhоm Па/м |
шид кість
v, м/с |
Втрати тиску |
||||||
пито мі,
Δhm Па/м |
на діля нці ΔР, Па |
||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Магістраль |
|||||||||
3-2 |
20,1 |
0,22 |
40,4 |
4,42 |
812 |
32970 |
0,03297 |
0,17203 |
4,4 |
2-1 |
60,5 |
0,17 |
13,4 |
10,3 |
811 |
42900 |
0,07587 |
0,12913 |
7.6 |
Відгалуження |
|||||||||
4-2 |
20,1 |
0,17 |
23,9 |
3.42 |
481 |
20200 |
0,02020 |
0,18480 |
2,7 |
Величина нев’язки між відгалуженням та магістраллю становить :
Δ = ( 0,18480 – 0,17203 ) / 0,18480 = 6,9 %,
що не перевищує допустимого значення.
5. Графічна частина проекту.
За результатами розрахунків (п.2) складається балансова теплова схема котельні. Баланс складається по контурах водогрійного та парового котлів для розрахункового 1 режиму теплопостачання. На балансовій схемі вказуються витрати теплоносіїв та теплоти.
Розробляється проект теплових мереж: план розташування мереж та їх аксонометричні схеми. На схемах наносяться геодезичні позначки, довжини, діаметри трубопроводів, вказується трубопровідна арматура, розстановка опор і компенсаторів. Наводиться специфікація теплових мереж.
Ці креслення виконуються на аркуші формату А1 або на окремих аркушах формату А4.
В пояснювальній записці наводяться п’єзометричні графіки теплових мереж на аркушах міліметрового або друкарського паперу.
Оформлення курсового проекту має відповідати МВ 055-127.