2.5.6. Определение номинального значения ширины проводника.

Расчет номинального значения ширины проводника проводится для определения такой ширины печатного проводника, при которой не будет происходить его перегрева.

Ширины печатного проводника определяется по формуле

где l_H - ток нагрузки равный 0,45 А;

p - удельная плотность тока, равная для наклеенной фольги 20 А/мм;²

h - толщина проводника, равная 0,05 мм;

В результате минимальная ширина печатного проводника равна:

t =0,45 мм

Вывод: так как расчет номинального значения проводника составляет 0,45 мм и соответствует выбранному классу точности, то, таким образом, будет обеспечиваться надежная защита проводника от перегрева.

2.5.7 Расчет сопротивления изоляции параллельных проводников.

Данный расчет проводится для определения надежности электрической изоляции близлежащих проводников в условиях максимальной влажности.

Сопротивление изоляции рассчитывается по формулу:

где R_S - поверхностное сопротивление изоляции, Ом;

R_V - объемное сопротивление изоляции, Ом.

Так как платы двухсторонние, то для определения сопротивления изоляции необходимо рассчитать поверхностное и объемное сопротивление изоляции.

Поверхностное сопротивление изоляции рассчитывается по формуле:

где р_П - удельное поверхностное сопротивление основания платы, равное для

стеклотекстолита 5∙10 ¹⁰Ом;

б - расстояние между двумя наиболее близкорасположенными проводниками, равное 1,25 мм;

L -длина параллельного пробега проводников, равная 18,75 мм.

R_S = 5∙10 ¹⁰ ∙ 1,25/18,75 = 3,33 ГОм

Объемное сопротивление изоляции проводником рассчитывается по формуле:

R_V = р_V∙h/F,

где р_V - удельное объемное сопротивление основания платы, равное для

стеклотекстолита 5∙10 ⁹Ом∙см;

h - толщина зазора между проводниками, равная 1,25∙10 ^-3м;

F - минимальная площадь проекции печатных проводников друг на друга, равная 735 мм ².

Таким образом, объемное сопротивление равно:

R_V = 5∙10 ⁷∙1,25∙10 ^-3 / 735∙10 ^-6 = 85,04 МОм

Для нормальной работы печатной платы сопротивление изоляции между разобщенными цепями в условиях в наивысшей влажности должно подчиняться неравенству

R_S , R_V ≥ 10 ³R_ВХ ,

где R_ВХ - входное сопротивление цепей, равное 50 кОм, следовательно условие будет выполняться.

2.6. Расчёт амортизации блока

2.6.1. Исходные данные

- вес блока согласно разделу 5 ПЗ: G=mg G=1,210 x 9,8=11,858H

- верхняя частота внешних воздействий согласно ТЗ: f_в=60 Гц

- допустимая нагрузка согласно ТЗ:. К_д=2g

2.6.2. Расчёт амортизации блока

Максимальная амплитуда колебаний блока:

.A₀=250K_д/ f_в²=0,16мм=1,6х10 ^-4 м

Суммарная жёсткость амортизаторов системы:

С=G/A₀=7,4x10 ⁴H/м

Собственная частота колебаний блока:

. f₀=(1/2π)x c/m=40Гц

Коэффициент расстройки:

. α= f_в/f₀=60/40=1,5

Коэффициент передачи:

. E=1/(α²-1)=0,8

Эффективность виброизоляции:

Э=1-Е=0,2=20%.

Поскольку собственная резонансная частота в 1,5 раза отличается от верхней воздействующей частоты , то амортизаторы не требуются.