- •КурсоВой проект
- •Составление регламента на углубление нефтяной добывающей горизонтальной скважины глубиной 3110 м на Самбургском месторождении
- •Введение
- •1 . Геологическая часть
- •2 Техническая часть
- •2.1 Анализ состояния техники и технологии бурения скважины на месторождении
- •2 .2 Выявление вида и зон осложнений в скважине
- •2.3 Конструкция скважин
- •2 .4 Тип и свойства промывочной жидкости
- •2 .5 Анализ физико-механических свойств горных пород разреза
- •2.6 Разделение геологического разреза скважины на интервалы условно одинаковой буримости
- •2 .7 Выбор типа долота и его промывочного узла
- •2 .8 Выбор способа бурения
- •2 .9 Обоснование компоновки бурильной колонны
- •2.10 Проектирование режима бурения
- •2.10.1 Расчет осевой нагрузки на долото
- •2 .10.2 Расчет максимальной величины давлений на выкиде буровых насосов
- •2 .10.3 Проектирование расхода промывочной жидкости.
- •2 .10.4 Расчет частоты вращения долота
- •2 .11 Расчет гидравлической мощности насосов, их типа и количества, корректировка расхода промывочной жидкости
- •2 .12 Выбор забойного двигателя
- •2 .13 Расчет диаметра насадок долот
- •2 .14 Расчет бурильной колонны на прочность
- •2 .15 Проектирование профиля скважины
- •2 .16 Выбор буровой установки
- •2 .17 Аварии и осложнения
- •2.18 Мероприятия по технике безопасности при углублении скважины и спо и по охране природы
- •В ыводы
- •Список использованных источников
2.10 Проектирование режима бурения
2.10.1 Расчет осевой нагрузки на долото
Осевая нагрузка на долото G, Н, определяется из условия объемного разрушения пород на забое скважины, исходя из твердости горных пород по штампу.
G = Рш · Fк , (10)
где Рш – твердость пород по штампу, МПа;
Fк – площадь контакта вооружения долота с забоем, м2;
Fк = 0,4Σℓiв3, (11)
где
ℓI – средняя сумма длин зубьев по образующей от трех шарошек долота, м;
в3 – ширина площадки притупления зубьев долота с условием вдавливания в породу, м;
Максимальную нагрузку на долото определяем по формуле:
Gmax = Ршmax Fк, (12)
где Ршmax – максимальная твердость по штампу, МПа;
Динамическую составляющую осевой нагрузки на долото вычисляем по следующей формуле:
Gд = 0,15 · Gmax , (13)
Рассчитаем осевую нагрузку на долото для интервала условно одинаковой буримости 0-450м.:
Fк = 0,4·0,212·0,0035=2,97· 10-4 м2;
G=178·106·2,97·10-4=52866 Н;
Gmax = 280·106·2,97·10-4=83160 Н;
Gд = 0,15·83160=12474 Н,
Д
ля
расчета интервалов с использованием
долот типа PDC,
а так же для интервалов с использованием
ВЗД в качестве забойного двигателя,
применим более универсальную формулу,
применяемую для расчета:
G·1,15=∑W·ℓинстр·BF·cosα,
где:
W –погонный метр бурового КНБК, УБТ и ТБТ, кг/м;
ℓинстр – длина КНБК, УБТ и ТБТ, м;
α – зенитный угол в точке измерения;
BF (Bouyancy Factor) - коэффициент, учитывающий Архимедову силу:
BF= 1- ва,
BF для стали равна 0,85;
Нагрузку на долото для интервалов:
В интервале 450-1651 м:
G=10· ((2200+7600+2200) ·0,85·сos(0))/1,15= 88696 Н;
Gд=13305 Н;
При использовании РУС основная нагрузка на долото осуществляется бурильными трубами, вследствие того, что колонна находится в неперерывном вращении. Косинус зенитного угла заменяется коэффициентом 0,35.
В интервале 1651-3740 м:
G=10·((300+7500+1000) ·0,85·0,35)/1,15=22246 Н;
Gд=3337 Н;
В интервале 3740-4540 м:
G=10·((2500+1000) ·0,85·0,35)/1,15= 11203Н;
Gд=1681 Н;
Исходные данные необходимые для расчёта и результаты вычислений сведены в таблице 19.
Таблица 19 – Осевая нагрузка на долото
Интервал по стволу, м |
Длина труб, м |
Масса труб, м |
Вес ВЗД, кг |
Fк, 10-4 м |
Рш, МПа
|
G1, Н |
Gд, Н |
||
УБТ |
ТБТ |
УБТ |
ТБТ |
||||||
0 – 450 |
9,4 |
123,5 |
2200 |
9187 |
2190 |
2,97 - - - |
75 - 280 - - - |
52866 88696 22246 11203 |
12474 13305 3337 1681 |
450 – 1651 |
9,4 |
142,5 |
2200 |
7600 |
2200 |
||||
1651 – 3740 |
2,92 |
84 |
300 |
7500 |
1000 |
||||
3740 – 4540 |
- |
56 |
- |
2500 |
1000 |
||||
