Многопустотные плиты

8.5. В многопустотных плитах предел огнестойкости может наступить при действии изгибающего момента M₁ от нормативной равномерно распределенной нагрузки в опасном наклонном сечении от поперечной силы и проскальзывания арматуры на опоре при нагреве контактного слоя бетона и арматуры до критической температуры.

Расчет огнестойкости при действии изгибающего момента в опасном наклонном сечении производится из условия:

M₁  M_st + M_swt (54)

При огневом воздействии момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяется:

(55)

Момент, воспринимаемый хомутами в пределах растянутой зоны наклонного сечения, определяется:

(56)

где: _s5 - коэффициент условий работы арматуры в зоне передачи напряжений для арматуры без хомутов, определяют по п. 2.29 СНиП 2.03.01-84*;

_s5t - коэффициент условий работы арматуры в зоне передачи напряжений при огневом воздействии, принимают по Рис. 24 в зависимости от класса и температуры арматуры в зоне передачи напряжений;

с - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения;

s - расстояние между хомутами;

_st - коэффициент условий работы арматуры, принимают по Рис. 22-24 в зависимости от наибольшей температуры нагрева хомутов, пересекаемых наклонной трещиной.

Высоту сжатой зоны вычисляют по формуле:

(57)

8.6. За предел огнестойкости принимается минимальное значение из пределов огнестойкости: при образовании пластического шарнира в середине пролета от момента М и у края наклонной трещины от момента M₁.

Предел огнестойкости при образовании пластического шарнира в середине пролета определяют с использованием формул (48) и (51), в которых вместо «b» - ширины ребра подставляют «b_f'» - ширину сжатой полки.

Зная _st,cr, по Рис. 22-24 находят критическую температуру нагрева арматуры t_s,cr. По значению t_s,cr в Табл. 11 для требуемого предела огнестойкости определяют толщину защитного слоя бетона. Если принятая толщина защитного слоя бетона больше указанной, то требуемая огнестойкость обеспечена. Время наступления предела огнестойкости находят по Рис. 32-37 в зависимости от критической температуры арматуры.

Таблица 11

Вид бетона	Длительность огневого воздействия, мин	Температура нагрева арматуры ts, °C, при толщине защитного слоя до центра тяжести арматуры
		350	400	450	500	550	600	650
Тяжелый бетон на гранитном заполнителе	45	30	26	22	18	15	-	-
	60	38	33	29	25	21	17	-
	90	53	46	40	35	30	26	22
Тяжелый бетон на известняковом заполнителе	45	28	24	20	17	14	-	-
	60	36	31	27	23	19	16	-
	90	46	43	38	33	28	24	20
Конструкционный керамзитобетон D 14001600	45	22	18	15	-	-	-	-
	60	28	23	20	17	15	-	-
	90	38	33	29	25	21	18	15

8.7. Предел огнестойкости при образовании пластического шарнира у низа наклонной трещины определяют по моменту M₁. Если этот момент неизвестен, то его рекомендуется определять по формуле:

(58)

Коэффициент условий работы арматуры в зоне передачи напряжений определяют по формуле:

(59)

где: l_x - длина опоры плиты;

l - расчетный пролет плиты;

R_bp - передаточная прочность бетона, определяемая по п. 2.6. СНиП 2.03.01-84*;

d_s - диаметр арматуры.

Приняв с = 2h₀, s = 0,5h₀ и h₀-0,5x = h₀, прочность опасного наклонного сечения для плиты с однорядным армированием из арматуры одного класса допускается определять по формуле:

(60)

Критическую температуру арматуры в зоне анкеровки при опирании плиты на железобетонный ригель или стену принимают равной 0,8t_s,cr. По критической температуре в зоне анкеровки определяют время наступления предела огнестойкости плиты в этой зоне по условиям (54) и (60). Если эти условия не соблюдаются, то повысить предел огнестойкости в зоне анкеровки можно путем увеличения толщины защитного слоя бетона или усиления анкеровки арматуры на опоре специальными мерами: приваркой закладных деталей, установкой обжатых шайб, косвенным армированием и т. д.