2.5.9. Средние потери мощности в контактной сети

Средние потери мощности в тяговой сети:

P_тс = (U_ч,ср  I_пч,ср +U_н,ср I_пн,ср) . (30)

Для первого варианта:

P_тс = (554,587 +1178167,2) Вт.

Для второго варианта:

P_тс = (631,379,3 +1513,9162,1) Вт.

Все результаты расчётов аналитического метода представлены в табл. 5.

Т а б л и ц а 5

Результаты расчета электрических величин

Величина	Обозначе-ние величины		Методы и варианты
			Метод сечения графика движения поездов			Аналитический метод
					вариант 1		вариант 2
Среднее число поездов, одновременно находящихся на зоне питания	nс			nс	2,87		4,356
Средний ток поезда, А	Iпч,ср Iпн,ср	87 167,2		Iпч,ср Iпн,ср	87 167,2 127,1		79,3 162,1 120,7
Среднеквадратичный ток поезда, А	Iпч,э Iпн,э	113 181		Iпч,э Iпн,э Iп.э1	113 181 150,88		109,1 176,3 146,6
Среднеквадратичный ток наиболее загруженного фидера, А	Iф,э	238,9		Iф,э	227,9		210,3
Максимальный ток фидера, А	Iф,м	214		Iф,м	540		472,2
Средний ток тяговой подстанции Б, А	IБ,ср	371,1		IБ,ср	364,8		525,77
Среднеквадратичный ток тяговой подстанции Б, А	IБ,э	417,7		IБ,э	418,6		581,4
Средняя потеря напряжения до поезда, В	 Uпч,ср  Uпн,ср  Uп,ср	396 617 506,5		 Uпч,ср  Uпн,ср  Uп,ср	549 1178 863,5		631,3 1513,9 1072,6
Средняя потеря мощности в тяговой сети, кВт	Ртс	83,570		Ртс	161,89		237,2

Из табл. 5 видно, что сходимостью обладают только значения средних и среднеквадратичных токов подстанций и значения среднего числа поездов, одновременно находящихся на зоне питания. Наибольшие расхождения получены при вычислении средних потерь мощности. Это связано с тем, что в методе равномерно распределённой нагрузки не учитывается переменный характер токов поездов.

3. Выбор оборудования тяговых подстанций

3.1. Число и мощность понизительных трансформаторов

Мощность понизительных трансформаторов определяется по суммарной мощности на тягу и районные потребители:

S_пт = ( S_т + S_p )к_p, (31)

где S_тмощность на тягу, кВА;

S_рмощность районного потребителя, кВА;

к_ркоэффициент, учитывающий разновременность максимумов тяги и

районной нагрузки.

S_р=0,25 S_т, (32)

S_т = , (33)

Число понизительных трансформаторов

, (34)

где S_пт,н  номинальная мощность трансформатора, ВА;

к_пер  коэффициент перегрузки трансформатора, допускаемый

техническими условиями.

Для первого варианта: кВА;

кВА

кВА;

Для второго варианта расчет тот же самый

По полученным значениям мощности выбран понизительный трансформатор для обоих вариантов. Результаты выбора представлены в

табл. 6.

Таблица 6

Параметры выбранного трансформатора

Параметры трансформаторов		1 и 2 варианты
Марка трансформатора		ТДТНЭ25000/110-67
Мощность трансформатора, кВА		25000
Номинальное напряжение обмоток, кВ	Uвн	115
	Uсн	27,5
	Uнн	6,6
Напряжение короткого замыкания, %	uк,вн-сн	10,5
	uк,вн-нн	17
	uк,сн-нн	6
Потери холостого хода, кВт		45
Потери короткого замыкания, кВт		145
Ток холостого хода, %		1
Соединение обмоток		Ун/Д/Д1111

Число понизительных трансформаторов без учёта резерва n_пт=1.Резервный трансформатор выбран того же типа, что и основной так как в случае отключения понижающего трансформатора он в работе должен обеспечивать заданные размеры движения при принятых в проекте схеме питания контактной сети и организации движения поездов, а так же питание нагрузок нетяговых электроприёмников первой и второй категорий.