- •Часть 1.
- •Глава I
- •§ 1. Геолого-геофизические условия проведения каротажа
- •§ 1. Геолого-геофизические условия проведения каротажа
- •Изменение диаметра скважины
- •Проникновение фильтрата пж в пласт
- •2. Каротаж потенциалов самопроизвольной поляризации
- •§ 2. Каротаж потенциалов самопроизвольной поляризации
- •Диффузионно-адсорбционные потенциалы. Диффузия
- •Диффузия и адсорбция
- •Фильтрационные потенциалы
- •Суммарные потенциалы Епс в скважине
- •Влияние мощности пласта и диаметра скважины
- •Влияние удельного сопротивления пласта, промывочной жидкости и вмещающих пород.
- •Влияние глинистости
- •Основные факторы, влияющие на форму и амплитуду отклонения кривой пс
- •Кривая пс против пород различной литологии
- •Определение удельного сопротивления и минерализации пластовых вод по кривой пс
- •Применение кривых пс
- •§ 3. Удельное сопротивление водных растворов и горных пород
- •Удельное сопротивление водных растворов солей
- •Удельное сопротивление чистых неглинистых пород гранулярного строения
- •Удельное сопротивление песчано-глинистых пород
- •Удельное сопротивление трещиноватых и кавернозных пород
- •Удельное сопротивление нефтегазоносных пород
- •Влияние всестороннего давления на величину удельного сопротивления пород
- •Глава iiосновные способы измерения кажущегося удельного сопротивления горных пород и определение их истинного удельного сопротивления (каротаж сопротивления)
- •§ 4. Каротаж обычными зондами
- •Кривые сопротивления против пластов конечной мощности. Форма кривых.
- •Боковое каротажное зондирование
- •Кажущееся удельное сопротивление пласта неограниченной мощности (палетки бкз)
- •Обработка материалов бкз
- •Применение электрического каротажа обычными зондами и выбор стандартного зонда
- •§ 5. Боковой каротаж
- •Многоэлектродные боковые каротажные зонды
- •Кривые кажущегося сопротивления бк против пластов конечной мощности. Форма кривых.
- •Влияние зоны проникновения
- •Обработка и интерпретация кривых бк
- •Трехэлектродный бк
- •Комплексные зонды бк
- •Применение бокового каротажа
- •§ 6. Измерение кажущегося удельного сопротивления микроустановками
- •Микрокаротаж
- •Боковой микрокаротаж
- •Интерпретация кривых, полученных микрокаротажем
- •Интерпретация диаграмм бмк
- •Измерение удельного сопротивления пж
- •§ 7. Индукционный каротаж
- •Физические основы индукционного каротажа
- •Кажущаяся электрическая проводимость и форма кривой
- •Форма кривой и определение границ при ик
- •Обработка и интерпретация данных индукционного каротажа
- •Применение индукционного каротажа
- •§ 8. Универсальные способы интерпретации кривых сопротивления
- •§ 8. Универсальные способы интерпретации кривых сопротивления
- •Изорезистивная методика интерпретации кривых сопротивлений
- •Глава III. Диэлектрический каротаж
- •§ 9. Диэлектрическая проницаемость горных пород и принцип ее измерения
- •§ 10. Волновой диэлектрический каротаж
- •Влияние скважины
- •Интерпретация данных вдк
- •Применение диэлектрического каротажа
- •Глава IV. Радиоактивный каротаж
- •§ 11. Гамма-каротаж. Физические основы.
- •Интерпретация данных гамма-каротажа
- •§ 12. Спектральный гамма-каротаж
- •§ 13. Гамма-гамма-каротаж. Физические основы.
- •Плотностной гамма-гамма каротаж
- •Селективный гамма-гамма каротаж
- •§ 14. Нейтронный каротаж
- •Нейтронный гамма-каротаж
- •Нейтрон-нейтронный каротаж по тепловым и надтепловым нейтронам
- •Многозондовый нейтрон-нетронный каротаж
- •§ 15. Импульсный нейтронный каротаж
- •Импульсный нейтрон-нейтронный каротаж
- •Импульсный нейтронный гамма-каротаж
- •Влияние скважины на показания инк
- •Глубинность исследований методом инк
- •Применение инк
- •§ 16. Форма кривой при радиоактивном каротаже
- •Глава V. Акустический каротаж
- •§ 17. Физические основы
- •Распространение упругих волн в скважине
- •Каротажные зонды
- •§ 18. Акустический каротаж по скорости
- •§ 19. Акустический каротаж по затуханию
- •Форма кривой при акустическом каротаже и определение границ пластов
- •Выбор оптимальной длины зонда ак
- •Глава VI ядерно-магнитный каротаж
- •§ 20. Физические основы
- •§ 21. Интерпретация диаграмм ямк
- •Выделение коллекторов
- •Определение характера насыщения пород
- •Глава VII. Термометрия скважин
- •§ 22. Метод естественного теплового поля земли (геотермия)
- •§ 23. Методы изучения местных тепловых полей
- •Глава VIII другие виды каротажа
- •§ 24. Кавернометрия и профилеметрия
- •§ 25. Выявление зон аномально высокого давления и оценка давления
- •§ 25. Выявление зон аномально высокого давления и оценка давления
- •§ 26. Определение падения пластов (наклонометрия)
- •§ 27. Опробование пластов в процессе бурения приборами на каротажном кабеле и испытателями пластов на трубах
- •Опробование пластов приборами на каротажном кабеле
- •Оценка характера насыщенности пластов по данным опк
- •Опробование скважин испытателями пластов на трубах
- •Глава IX. Геохимические и геолого-технологические методы исследования скважин
- •§ 28. Газовый каротаж в процессе бурения
- •Основные технологические параметры, измеряемые при газовом каротаже
- •Параметры, характеризующие газо- и нефтесодержание пластов
- •Компонентный газовый анализ
- •Определение глубин
- •§ 29. Газовый каротаж после бурения
- •§ 30. Интерпретация данных газового каротажа
- •§ 30. Интерпретация данных газового каротажа
- •Прогнозная оценка характера насыщения пластов по данным газового каротажа и гис
- •§ 31. Геолого-технологическая информация в процессе бурения
- •Выделение продуктивных пластов
- •Прогнозирование зон аномально высоких пластовых давлений
- •Получение технологической информации
- •Применение геохимических и геолого-технологических методов исследования скважин
- •Глава X
- •§ 32. Изучение литологии и последовательности залегания пластов
- •Локальные кореляционные схемы
- •Региональная кореляция
- •Составление типового, нормального и сводного геолого-геофизического разрезов
- •§ 33. Геологические построения
- •§ 34. Коллекторы нефти и газа и принципы их выделения по данным гис
- •§ 35. Выделение терригенных коллекторов
- •36. Выделение карбонатных коллекторов
- •§ 36. Выделение карбонатных коллекторов
- •Высокопористые (поровые) коллекторы
- •Малопористые (трещиновато-каверновые) коллекторы
- •Смешанные (трещинно-каверново-поровые) коллекторы
- •Повторные измерения в скважине. Временные изменения.
- •Методика двух жидкостей
- •Каротаж-испытание-каротаж (кик)
- •§ 37. Определение глинистости коллекторов
- •§ 37. Определение глинистости коллекторов
- •Гамма-каротаж
- •Каротаж пс
- •§ 38. Определение пористости по данным электрического каротажа
- •§ 38. Определение пористости по данным электрического каротажа
- •§ 39. Определение пористости по данным радиоактивного каротажа
- •§ 39. Определение пористости по данным радиоактивного каротажа
- •Нейтронный каротаж
- •Однозондовый нк
- •Двухзондовый 2ннкт
- •Интерпретация кривых нгк и ннк способами опорного пласта
- •§ 40. Определение пористости пород по данным акустического каротажа
- •§ 40. Определение пористости пород по данным акустического каротажа
- •41. Комплексная интерпретация результатов каротажа
- •§ 41. Комплексная интерпретация результатов каротажа
- •41. Комплексная интерпретация результатов каротажа
- •§ 41. Комплексная интерпретация результатов каротажа
- •Определение пористости и глинистости терригенных пород
- •Определение фракционного состава песчано-алевритовых пород по данным рк
- •Способы оценки пористости пород с учетом их литологии
- •Определение пористости и литологии путем решения системы уравнений
- •Оценка литологии пород по комплексу геофизических данных
- •Графический способ оценки пористости глинистых коллекторов
- •§ 42. Оценка пористости карбонатных пород по комплексу методов сопротивления и нейтронного гамма-каротажа
- •§ 42. Оценка пористости карбонатных пород по комплексу методов сопротивления и нейтронного гамма-каротажа
- •Способ нормализации
- •Глава XIII
- •§ 43. Определение коэффициента нефтегазонасыщенности
- •§ 43. Определение коэффициента нефтегазонасыщенности
- •Глинистый коллектор с межзерновой пористостью
- •Универсальная методика оценки нефтегазонасыщенности песчано-глинистых коллекторов
- •Оценка пористости и нефтегазонасыщености песчано-глинистых коллекторов по данным удельного сопротивления и пс
- •Песчано-глинистые породы с рассеянным глинистым материалом
- •Оценка промышленной нефтегазоносности пласта
- •Погрешности определения пористости и нефтегазонасыщенности пород по удельному сопротивлению
- •§ 44. Разделение нефтеносных и газоносных пластов
- •§ 45. Выделение переходной зоны
- •§ 45. Выделение переходной зоны
- •46. Оценка проницаемости пород
- •§ 46. Оценка проницаемости пород
- •Оценка проницаемости по удельному сопротивлению
- •Оценка проницаемости по градиенту удельного сопротивления
- •Гидродинамический каротаж
- •Глава XIV Методы контроля разработки нефтяных и газовых месторождений
- •Глава XIV
- •§ 47. Использование данных термометрии при контроле разработки залежи
- •§ 47. Использование данных термометрии при контроле разработки залежи
- •§ 48. Определение положения водонефтяного и газожидкостного контактов и контроль обводнения скважин
- •§ 48. Определение положения водонефтяного и газожидкостного контактов и контроль обводнения скважин
- •§ 49. Расходометрия скважин
- •§ 49. Расходометрия скважин
- •§ 50. Исследование состава флюидов в стволе скважины
- •§ 50. Исследование состава флюидов в стволе скважины
- •Глава XV Автоматизированная обработка и интерпретация результатов геофизических исследований скважин
- •Глава XV
- •§ 51. Схемы автоматизированной обработки и интерпретации данных гис
- •§ 51. Схемы автоматизированной обработки и интерпретации данных гис
- •§ 52. Сбор данных гис в цифровой форме
- •§ 52. Сбор данных гис в цифровой форме
- •Регистрация данных гис
- •Первичная обработка данных гис
- •§ 53. Обработка и интерпретация данных гис
- •§ 54. Обоснование комплекса геофизических исследований скважин
- •§ 54. Обоснование комплекса геофизических исследований скважин
- •§ 55. Основные требования к качеству измерений при гис
- •§ 55. Основные требования к качеству измерений при гис
- •Список литературы
Фильтрационные потенциалы
При фильтрации жидкости через капилляры пород возникают потенциалы течения, или фильтрационные потенциалы Еф. Это обусловлено наличием на границах двойного слоя (линия АВ) и свободного раствора электрокинетического потенциала ζ, являющегося важной характеристикой двойного электрического слоя (рис. 8).
Одновременно со свободным раствором, заполняющим среднюю часть капилляра, в направлении течения жидкости перемещается и подвижная часть внешней диффузной обкладки двойного электрического слоя. Это приводит к смещению электрокинетического потенциала ζ в направлении течения и возникновению на концах капилляра разности потенциалов течения и электрического тока.
Если толщина двойного слоя мала по сравнению с радиусом капилляра, то потенциал фильтрации определяется формулой Гельмгольца
где εж — диэлектрическая постоянная жидкости; ρф — удельное сопротивление продавливаемой жидкости (фильтрата раствора) ; μ — вязкость фильтрата; Δр — избыточное давление при продавливании жидкости.
Согласно (1.14), потенциал фильтрации линейно зависит от перепада давления Δр и удельного сопротивления фильтрата жидкости ρф. С увеличением минерализации раствора Еф уменьшается вследствие уменьшения величин ρф и ζ.
Параметры εж, ρф и μ, входящие в (1.14), являются положительными при всех условиях и не изменяют знака потенциала фильтрации Еф. Знак потенциала Еф зависит от знака ζ-потенциала и направления избыточного давления. Потенциал фильтрации горных пород имеет отрицательный знак со стороны избыточного давления, т. е. со стороны скважины. Установлено, что потенциалы фильтрации возникают против различных литологических разностей, в том числе и против глин, но наибольший интерес представляют в песчано-глинистом разрезе.
В общем случае фильтрационный потенциал для породы
где Аф.п — фильтрационная электрохимическая активность породы, зависящая от структуры порового пространства и свойств фильтрующейся жидкости.
При наличии глинистой корки
где Аф.гк — фильтрационная активность глинистой корки; Δргк, Δрп — доли общего перепада давления между столбом ПЖ и пластом, т. е. между глинистой коркой и породой-коллектором.
Экспериментальными работами установлено, что фильтрационные потенциалы имеются также и в глинах — Ефг.
При наличии разности ЭДС фильтрации песчаного и глинистого пластов на границе их контакта возникает эффективная составляющая
Величина Еф.эф обычно мала и оказывает заметное влияние на показания ПС лишь при слабоминерализованной промывочной жидкости, когда ρф превышает 1 Ом • м, и при значительном перепаде давления. При этом против проницаемых пластов в большинстве случаев наблюдается увеличение отрицательной аномалии на кривой ПС. Значение Еф.эф не зависит от диаметра пор и их длины и, следовательно, от проницаемости породы.
Суммарные потенциалы Епс в скважине
На границах скважины с породами и между пластами с различной литологией образуются двойные электрические слои, вызывающие возникновение естественного электрического поля. Двойные электрические слои могут формироваться в результате диффузии и адсорбции, фильтрации и окислительно-восстановительных процессов. Однако главная роль принадлежит процессам диффузии.
Если допустить, что электрическое поле в скважине имеет только диффузионно-адсорбционное происхождение, то для случая, когда минерализация воды песчаного пласта Св больше минерализации ПЖ (Св>Сс), справедливо схематическое распределение электрического поля (зарядов) в скважине, представленное на рис. 9.
Электродвижущие силы на границе песчаного и глинистого пластов возникают даже при одинаковой минерализации содержащихся в них вод вследствие различия адсорбционных свойств контактирующих сред.
На рис. 9 схематически показано направление токовых линий, возникающих под влиянием диффузионно-адсорбционных потенциалов. Эти линии замыкаются на пересечении стенок скважины и границы пласта, где плотность тока наибольшая. Известно, что уменьшение потенциала происходит в направлении движения тока и в местах максимальной его плотности наблюдается наибольшее изменение потенциала. Согласно (1.10) и (1.6), в данном случае Еда=Кдаlg(ρс/ρв), a Ед=Кдlg(ρс/ρв). Следовательно, суммарные потенциалы в скважине
где КПС=Кд—Кда — коэффициент статической аномалии ПС или общий коэффициент диффузионно-адсорбционной ЭДС ПС. Знак минус перед величиной диффузионно-адсорбционного потенциала связан с тем, что в контуре токовой линии ПС этот потенциал включен в обратном направлении по отношению к диффузионному потенциалу непосредственного контакта.
В пластах, пересеченных скважиной, в контакт с пластовой водой вступает не ПЖ, а ее фильтрат. Определение сопротивления фильтрата ПЖ ρф по ρс дано в § 3 (см. рис. 20). Если допустить, что в контуре ток отсутствует, то вдоль каждой из сред должно наблюдаться постоянство потенциала. Величина ЕПС, отражающая амплитуду изменения потенциала естественного поля, в этом случае является статической амплитудой диффузионно-адсорбционного потенциала для чистого песчаного пласта (см. рис. 9, кривая 3).
Изменение потенциала естественного поля по стволу скважины на границах пластов происходит не скачками, а плавно. Разность потенциалов определяется произведением силы тока на сопротивление участка цепи, поэтому потенциалы, полученные против песчаного пласта и на границе его с глиной, будут
различны (см. рис. 9, кривая 4). Согласно формуле (1.18), аномалия естественных потенциалов ПС против песчаного пласта имеет отрицательный знак, если ПЖ менее минерализована, чем пластовая вода (прямое ПС), и положительный знак, если ПЖ более минерализована, чем пластовая вода (обратное ПС).
Согласно эквивалентной схеме электрического поля ПС в скважине (см. рис. 9), пласт песчаника, залегающий среди глин и пересеченный скважиной, рассматривается как электрохимическая ячейка. Линейные сопротивления Rвм, Rп и Rc соответственно эквивалентны сопротивлениям вмещающих пород (глин), пласта (песчаника) и столба ПЖ в скважине.
Электродвижущая сила естественного потенциала в скважине
На участке скважины с сопротивлением Rc разность потенциалов ΔUПC = IRc соответствует полному изменению потенциала в скважине и является фактической амплитудой аномалии ΔUПC пласте:
Как видно из формул (1.19) и (1.20), фактическая амплитуда ΔUПC отличается от статической на величину I(Rc+Rвм).
Для пластов большой мощности наибольшее сопротивление току оказывает промывочная жидкость в скважине, где происходит почти полное падение потенциала, и значением I(Rc+Rвм) можно пренебречь. В этом случае ΔUПC≈EПC.
Если мощность пласта мала, то его сопротивление становится соизмеримым с сопротивлением столба жидкости в скважине и амплитуде отклонения кривых ΔUПC=IRc существенно отличается от статической амплитуды EПC. Это различие сказывается в наибольшей мере, когда пласт имеет малую мощность, а сопротивление пласта и вмещающей среды превышает сопротивление промывочной жидкости, заполняющей скважину.
Для учета отклонения ΔUПC от ЕПC в различных случаях выполнены теоретические и экспериментальные исследования. Уравнение (1.18) получено для чистого неглинистого пласта, залегающего в глинистой среде. Это уравнение с некоторым приближением, допустимым для практических целей, принято распространять и на пласты, содержащие глинистый материал. При этом величина Епс зависит не только от отношения ρф/ρв, но и от коэффициента диффузионно-адсорбционного потенциала во вмещающей среде (глине) Kда и глинистом пласте Kда'. Величина Kда' пласта вследствие его глинистости будет приближаться к Kда' вмещающих глин, и их разность, соответствующая коэффициенту KПC статической аномалии ПС, окажется заниженной по сравнению с KПC против чистого песчаного пласта.
Наибольшая величина фактической амплитуды ΔUПC наблюдается против мощного чистого (неглинистого) пласта. При наличии в пласте глинистого материала /Спси фактическая амплитуда ΔUПC уменьшаются по сравнению с их значениями для чистого пласта. Если Kда = Kда', то аномалии естественного потенциала ΔUПC нe возникают даже при разнице в литологии, минерализации пластовых вод и фильтрата промывочной жидкости.
На основании (1.12), (1.18) можно записать:
где Kда, Kда' и Ада, Ада' — соответственно коэффициенты диффузионно-адсорбционного потенциала и активности вмещающей среды и пласта.
Для контакта чистого песчаника с электролитом (промывочной жидкостью) Ада'=О и Kда' = Kд = — 11,6 мВ.
Коэффициенты диффузионно-адсорбционного потенциала и активности пород определяются в основном литологическим составом пород и зависят от температуры среды. Это необходимо учитывать при использовании кривой ПС для практических целей. Согласно (1.9), наибольшее значение коэффициента диффузионно-адсорбционного потенциала Kда = 58 при Т=18°С соответствует чистым глинам (число переноса анионов хлора равно нулю).
Наиболее часто встречающиеся значения коэффициентов диффузионно-адсорбционного потенциала Kда' некоторых горных пород при Т= 18 °С следующие:
В соответствии с (1.18) наибольшее значение КПС для чистого неглинистого пласта при Т=18°С будет КПС18=—11,6—58= —69,6.
При температурах Т=18°С для тех же условий считают
КПСТ≈ — 69,6 (Т+273)/291. (1.22)
Соответственно для пласта, представленного неглинистой породой, согласно (1.18) и (1.22)
ЕПСТ ≈ — 69,6[(Т + 273)/291]lg(ρф/ρв). (1.23)
На основании лабораторных измерений и анализа кривых ПС установлено, что фактические величины КПС для неглинистых песчаных пластов несколько меньше расчетной.
