Коэффициенты 1 для расчета на изгиб плиты, опертой

по четырем сторонам

b/a	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	1,6	1,7	1,8	1,9	 2,0
1	0,055	0,063	0,069	0,075	0,081	0,086	0,091	0,094	0,098	0,125

Значения b и a определяют по размерам в свету:

При отношении сторон b/a  2 с опиранием плиты на четыре канта изгибающий момент определяется как для однопролетной балочной плиты пролетом а, свободно лежащей на двух опорах: M₁′ = qа²/8.

На участке 2, опертом по трем сторонам:

M₂ = βqa₁²,

где  – коэффициент, принимаемый по табл. 6.4 в зависимости от отношения закрепленной стороны пластинки b₁ к свободной а₁.

Таблица 6.4

Коэффициенты  для расчета на изгиб плиты, опертой на три канта

b1/a1	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,2	1,4	2,0	 2
	0,060	0,074	0,088	0,097	0,107	0,112	0,120	0,126	0,132	0,133

При отношении сторон b₁/a₁ < 0,5 плита рассчитывается как консоль длиной b₁: M′₂ = qb₁²/2.

На консольном участке 3

M₃ = qс²/2.

При резком отличии моментов по величине на разных участках плиты для наиболее экономичного использования материала плиты необходимо внести изменения в схему опирания плиты, чтобы по возможности выровнять значения моментов. Это осуществляется постановкой диафрагм и ребер.

По наибольшему значению изгибающих моментов, найденных для различных участков плиты, определяется требуемый момент сопротивления плиты шириной 1 см:

откуда толщина плиты

Принимается лист стандартной толщины.

Если по расчету t_f получается больше 40 мм, необходимо укрепить плиту постановкой дополнительных ребер, тем самым уменьшив значения изгибающих моментов на участках плиты. Можно принять для плиты сталь более высокой прочности, что проще постановки ребер.

6.4.3. Расчет траверсы

Высота траверсы определяется из условия размещения вертикальных швов крепления траверсы к стержню колонны. В запас прочности предполагается, что все усилие передается на траверсы через четыре угловых шва (сварные швы, соединяющие стержень колонны непосредственно с плитой базы, не учитываются).

Задаются катетом сварного шва: k_f ≤ 1,2t_t.

а) б)

Рис. 6.12. К расчету траверсы

Требуемая длина одного шва, выполненного механизированной сваркой, из расчета по металлу шва или по металлу границы сплавления:

l_w = N/(4β_f(z)k_f R_wf(z)γ_c).

Принимается высота траверсы с учетом добавления 1 см на дефекты в начале и конце шва: h_t ≥ l_w + 1.

Проверяется прочность траверсы как однопролетной двухконсольной балки, опирающейся на ветви (пояса) колонны и воспринимающей отпорное давление от фундамента (рис. 6.12, б).

Равномерно распределенная нагрузка на траверсу, собранная с грузовой площади (рис. 6.12, а):

q_t = σ_f d,

где d = B/2 – ширина грузовой площади траверсы.

Определяются усилия:

на опоре

M_оп = q_tb₁²/2;

_{Qоп = qtb1;}

в пролете

M_пр = q_tb²/8 – M_оп;

_{Qпр = qtb/2.}

Момент сопротивления траверсы

W_t = t_th_t²/6.

Проверяется прочность траверсы:

по нормальным напряжениям от максимального момента

по касательным напряжениям

по приведенным напряжениям

где σ = М_оп /W_t; τ = Q_пр /(t_th_t).

При невозможности фрезеровки торцов колонны и траверс в сборе необходимо обеспечить передачу усилия с колонны на плиту через горизонтальные сварные швы, прикрепляющие траверсу к плите.

Требуемый катет швов для передачи усилия N_t = q_tL от одной траверсы на плиту

k_f = N_t /(β_f(z)Σl_wR_wf(z)γ_c),

где l_w = (L – 1) + 2(b₁ – 1) – суммарная расчетная длина горизонтальных швов.

Принимается катет сварного шва k_f, который не должен превышать максимально допустимого k_f,max = 1,2t_t.