Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
namefix-227.doc
Скачиваний:
11
Добавлен:
01.07.2025
Размер:
9 Мб
Скачать
☆

По критерию устойчивости массивы горных пород разделяют на пять классов (таблица 3.1).

Значение Q

Характеристика горных пород

Класс

<1

Весьма неустойчивые

I

1—5

Неустойчивые

II

5—10

Среднеустойчивые

III

10—100

Устойчивые

IV

100—500

Весьма устойчивые

V

Значения показателей К1—К6 приведены ниже.

Выход керна длиной 100 мм и более

К1

Весьма низкий

0—25

Низкий

25—50

Средний

50—75

Высокий

75—90

Очень высокий

90—100

Расчлененность массива горных пород

К2

Нет нарушений или отдельные случайные трещины

0,5—1

Одна система трещин

2

Одна система трещин и случайные трещины

3

Две системы трещин

4

Две системы трещин и случайные трещины

6

Три системы трещин

9

Три системы трещин и случайные трещины

12

Четыре и более систем трещин на небольших расстояниях друг от друга

15

Сильно разрушенная порода

20

Состояние мест нарушений горных пород

К3

Стенки нарушения контактируют или входят в контакт при сдвиге до 10 см:

отдельные не сообщающиеся трещины

4

шероховатые искривленные поверхности нарушений

3

то же гладкие

2

шероховатые плоскости нарушения

1,5

то же гладкие

1

плоскости скольжения

0,5

Нарушенные породы не контактируют, зоны нарушений заполнены глинистыми или зернистыми породами

1

Изменение массива горных пород в зоне нарушений

К4

Стенки нарушения контактируют:

сцементированы прочным водонепроницаемым материалом

0,75

стенки трещин неизменны

1

стенки трещин слегка изменены

2

илистые или песчано-глинистые поверхности

3

нарушение представлено мягким заполнителем с малым трением

4

Стенки нарушений контактируют при сдвиге менее 10 см:

заполнитель песчаный без глины

4

заполнитель из уплотненной, неразмягчаемой глины

6

заполнитель из размягченной глины

8

заполнитель из разбухающей глины

8—12

Стенки нарушений не контактируют при сдвиге:

зернистый заполнитель

6

заполнитель зернистый и глинистый

8—12

неразмягчаемый заполнитель

5

зоны с глинистым заполнителем

10—20

Гидрогеологические условия

К5

Выработки сухие или с малым притоком воды (менее 5 л/мин) при давлении менее 0,1 МПа

1

Средний приток воды (давление 0,1—0,25 МПа)

0,66

Большой приток воды (давление 0,25-1 МПа):

без выноса заполнителя

0,5

с выносом заполнителя

0,33

Весьма большой приток воды (давление более 1 МПа):

прекращается после взрывных работ

0,2—0,1

не прекращается

0,1—0,05

Нарушенность массива горных пород

К6

Выработка пересекает зоны нарушений:

частые зоны нарушений с глинистым заполнителем

10

единичные зоны нарушений с глинистым заполнителем

2,5

частые зоны нарушений в крепких породах

7,5

единичные зоны нарушений в крепких породах

2,5

зоны нарушений в разрушенной породе

5

Выработка в ненарушенном массиве горных пород:

σ' >200; σ">13 – низкое напряженное состояние

2,5

σ' = 20010; σ" = 130,66 – среднее напряженное состояние

1

σ' = 105; σ" = 0,660,33 – высокое напряженное состояние

0,5—2

σ' = 52,5; σ" = 0,330,16 – выбросы горных пород

5—10

σ' < 2,5; σ" < 0,16 – горные удары

10—20

σ' = σсж / σ1; σ" = σр / σ1

где σсж и σр – пределы прочности пород соответсвенно при сжатии и растяжении;

σ1 – максимальное главное нормальное напряжение.

Назначение и продолжительность службы выработки оцениваются коэффициентом К7, значения которого приведены ниже.

Временные горные выработки

3—5

Постоянные горные выработки

1,6

Камеры околоствольных дворов и склады

1,3

Камеры на весь период работы рудника

1

Максимальный неподдерживаемый пролет выработки рассчитывается по формуле

А = А0 К7 (3.6)

где А0 – базовый пролет выработки (при К7 = 1), определяемый из графика (рисунок 3.3).

Величина А может быть приближенно определена из выражения

А = 2 К7 Q0,44 (3.7)

Между критериями ЮАС и НГИ установлена корреляционная зависимость в виде

Y = 9ln Q + 44 (3.8)

откуда

(3.8 а)

Величина максимального неподдерживаемого пролета в этом случае может быть приближенно рассчитана по формуле

А = 2Q0,66 (3.9)

Рисунок 3.3 – Зависимость базового пролета Ао от критерия устоичивости пород Q

В основу приближенного расчета размеров целиков положенметод акад. Л.Д. Шевякова со следующими допущениями: нагрузка на целик равна полной массе поддерживаемого этим целиком столба пород до земной поверxности, распределение нагрузки по поперечному сечению целика равномерное, целик работает в упругом режиме, размеры камер известны, залегание рудного тела гозризонтальное или пологое.

Ширину ленточных целиков (рис. 3.4) определяют по формуле

(3.10)

где А — ширина камеры, м;

Н — мощность налегающих пород, м;

σсж— предел прочности целика при сжатии, МПа;

k =23 — запас прочности целика;

h – высота целика (мощность рудного тела), м;

γ — плотность налегающих пород, т/м3;

γ1 —плотность руды в целике, т/м3.

Ширину изолированных целиков (рисунок 3.4) определяют по формуле

(3.11)

где L/а — должно быть задано.

В работе [34] за основу расчета размеров целиков принимают методику академика Л.Д. Шевякова с некоторыми изменениями.

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]