27 И 28. Плоские ремни, материалы. Натяжение ременных передач (начальное, в ведущей и ведомой ветви).

Все основные рабочие свойства плоских ремней так же, как и других типов ремней, в основном зависят от свойств материала, из которого выполнен тяговый (силовой) слой, так как именно он воспринимает все нагрузки при передаче мощности в приводах с гибкой связью. Последнее определяет требования к тяговому слою-он должен в течение долгого времени выдерживать заданные усилия и при этом иметь минимальную остаточную деформацию (разнашиваемость ремня). Кроме этого, необходима хорошая прочность связи с остальными элементами конструкции ремней.

Таким требованиям наиболее полно удовлетворяют разработанные в последние годы материалы на основе синтетических высокоориентированных волокон и пленок. Процесс ориентации при их производстве значительно упрочняет материал и снижает его остаточную деформацию.

Для серийно выпускаемых плоских ремней кордшнуровой конструкции используется кордшнур, разработанный для тягового слоя клиновых ремней.

Для ремней специального назначения применяют кордшнуры из полиэфирных, арамидных нитей и шнуры из стеклокорда, используемого в производстве плоскозубчатых ремней.

29. Материалы для изготовления червяков и червячных колес.

В связи с высокими скоростями скольжения и неблагоприятными условиями смазки материалы червячной пары должны обладать антифрикционными свойствами, износостойкостью и пониженной склонностью к заеданию.

Червяки современных передач изготовляют из.углеродистых или легированных сталей. Наибольшей нагрузочной способностью обладают пары, у которых витки червяка подвергают термообработке до высокой твердости (закалка, цементация и пр.) с последующим шлифованием.

Червячные колеса изготовляют преимущественно из бронзы, реже из латуни или чугуна. Оловянные бронзы типа ОФ10-1, ОНФ и другие считаются лучшим материалом для червячных колес, однако они дороги и дефицитны. Их применение ограничивают передачами при сравнительно больших скоростях скольжения (ν_s =5...25 м/с). Безоловянистые бронзы, например алюминиево-железистые типа АЖ9-4 и другие, обладают повышенными механическими характеристиками (НВ, Ϭ_в), но имеют пониженные противозадирные свойства. Их применяют в паре с твердыми (>45 HRC) шлифованными и полированными червяками для передач, у которых ν_s =5м/с. Чугун серый или модифицированный применяют при ν_s<=2м/с, преимущественно в ручных приводах.

30.Коэф. Осевого и торцевого перекрытия косозубых цилиндрических передач.

Коэффициентом перекрытия E_γ называется величина отношения угла перекрытия зубчатого колеса к его угловому шагу, где под углом перекрытия понимают угол на который поворачивается колесо за время зацепления одной пары зубьев. Для цилиндрических колес различают полное E_γ, торцевое E_α и осевое перекрытие E_β:

E_γ=E_α+E_β

где осевое перекрытие имеется только в косозубых передачах.

E_α= φ₁/τ₁ = φ₂/τ₂

Коэффициент перекрытия определяет величину зоны двухпарного контакта, когда одновременно зацепляются два последовательно расположенных зуба. Так как до окончания зацепления одной пары зубьев, следующая пара должна войти в контакт, нельзя допускать в прямозубых передачах E_α<=1. Допустимое значение коэффициента перекрытия должно несколько превышать единицу и, в зависимости от назначения передачи и точности ее изготовления, выбирается в пределах [E_α]=1,05…1,2. Максимальное значение коэффициента перекрытия для зубчатых колес, обработанных инструментом со стандартным исходным производящим контуром, составляет E_α=1,98. Наиболее благоприятны величины коэффициента перекрытия равные целым числам, например двум или трем. Обеспечить это можно только используя инструмент с нестандартным исходным производящим контуром. Дробные значения коэффициента перекрытия, например близкие к полутора, приводят к циклическому изменению жесткости передачи и к возникновению параметрических колебаний.

Коэффициент осевого перекрытия.

В косозубых передачах величина коэффициента перекрытия увеличивается на величину торцевого перекрытия, которое равно:

E_β= φ_β1/τ₁=∆g /p_tb,

где ∆g=b*tg β_b= b*tg β*cosα_t ,

φ_β1=∆g /r_b1-угол осевого перекрытия для колеса z₁

p_tb=π m_t*cos α_t, m_t=m/ cosβ.

E_β= (b*tgβ*cos α_t* cosβ)/ (π m*cos α_t),

E_β= b*sinβ/ (πm)