3.5.2.Расчет сварных соединений в у влах

Требуемая длина швов, соединяющих стержни с косын­кой, вычисляется по формуле L= , где

N – расчетное усилие в стержне;

R – расчетное сопротивление на срез металла шва;

K – катет шва, выбирается по толщине профиля стержня [3, стр. 47-50].

Стержни решетки из уголков во избежание резкой кон­центрации напряжений рекомендуется приваривать двумя фланговыми швами и одним лобовым, соотношение длин флан­говых швов вычисляется согласно [3,стр. 50-51]. Расчетная длина не должна быть менее 30 мм.

Швы, прикрепляющие косынку к поясу, рассчитываются на разность усилий в стержнях раскосов и стоек решетки, схо­дящихся в узле. Определяют 4 алгебраические суммы ∑X и ∑У для узла. Из этих уравнений выделяют усилия, воспри­нимаемые швами, и рассчитывают результирующую нагрузку на швы. Затем округляют напряжения в швах τ= _.

3.5.3. Конструирование и расчет стыков поясов.

Максимальная длина прокатных уголков, выпускаемых промышленностью по ГОСТ 8500-73 и ГОСТ 8510-72, составля­ет 13 м. Поэтому при длине поясов более 13 м их необхо­димо стыковать из двух частей (технологические стыки). Стыки поясов неизбежны также при переменном сечении по­ясов, дающем значительную экономию металла (конструктив­ные стыки).

Кроме того, иногда назначают монтажные стыки, необ­ходимость которых определяется условиями транспортиров­ки (при длине фермы более 18 м) и наличия подъемно транспортных средств на строительстве.

Стыки поясов, как правило, выносятся на некоторое расстояние от узла (0,2-0, 5 от длины панели). Наиболее целесообразны соединения встык прямыми и косыми швами. Допускаются соединения через косынку.

Расчет прочности стыков, выполненных стыковыми швами, производится по формуле

δ= ≤R где δ – напряжение в швах;

N - усилие в поясе;

F - площадь сечения пояса; R - расчетное сопротивление стыковых швов на растяжение (сжатие).

Соединения стыков должны быть равнопрочны с основным металлом.

При соединении через косынку определяется требуемая длина угловых швов аналогично п.3.6.2. Площадь попереч­ного сечения косынок не должна быть меньше площади сечения поясов. Проектирование и расчет шарнирного соедине­ния фермы с колонной ведется согласно [4,стр.376]

4. Методика расчета подкрановое балки

1. Характеристика подкрановой конструкции

Комплекс подкрановых конструкций включает в себя подкрановые балки, тормозные балки «крепление балок к ко­лоннам, крановый рельс с креплением его к подкрановой балке и крановые упоры в торцах здания.

Работа подкрановых конструкций происходит в очень тяжелых условиях: вертикальное давление колес мостовых кранов Р достигает весьма больших значений (до 60-80 т) и прикладывается в виде движущейся сосредоточенной си­лы, это требует повышенной надежности всей верхней части балки. При торможении тележки, а также из-за перекосов моста крана при движении, не параллельности крановых путей возникают существенные горизонтальные поперечные воздействия Т, для восприятия которых устраивают специальную горизонтальную тормозную балку. Приложение вертикальных сил от кранов носит динамический характер и часто сопро­вождается рывками. Все это требует особого внимания к расчету и конструированию подкрановых конструкций. Наи­более распространенным типом подкрановых балок являются сплошные салки двутаврового или коробчатого сечения, применяются также сквозные подкрановые балки (фермы) и подкраново - подстропильные фермы. Подкрановые балки выполняются, как правило, разрезными, длина

Рис.4.1. Схема мостового крана

их определяется расстоянием между колоннами здания. В месте опирания на колонны они шарнирно крепятся друг к другу. Типы сече­ний зависят от на грузки, пролета, режима работы крана. Для разрезных подкрановых балок пролетом 6м небольшой грузо­подъемности (5-10т) применяют прокатные двутавры с вер­хним поясом, усиленным листом или уголком (рис.4.2.а.), либо сварные двутавры несимметричного сечения (Рис.4.2. б.). Для балок больших пролетов и больших грузоподъемнос­тей для восприятия горизонтальных нагрузок применяет тормозные балки (рнс.4.2. в.). При тяжелом режиме работы кранов целесообразно применять балки с верхним поясом, усиленным вертикальными или наклонным продольными эле­ментами (рис.4.2. г. ), иногда применяют двухстенчатые балки (рис.4.2.д. ). Тормозные балки имеют ширину 1,25-1,5м и проектируются обычно из рифленого листа толщиной 6 - 10 мм, который по всей длине приваривается к верхнему их поясу. Тормозная балка крепится к колоннам при помощи поддерживающих швеллеров, возможно также промежуточное крепление между колоннами и стойками каркаса. С нижней стороны листа через каждые 1-1,5 м устанавливают попереч­ные ребра жесткости из полос сечением не менее чем 80х6мм. Тормозная балка одновременно служит настилом для обслуживания подкрановых путей.

Рис.4.2. Сечения подкрановых балок;

а) из прокатных профилей; б, в)сварные двутавровые;

г) двутавровые с верхним поясом, усиленным листами;

д) двухстенчатые; е) клепанные