1.2 Определение расчетных усилий в плите проезжей части

Коэффициенты надёжности по нагрузке γ_f к временной на­грузке АК следует принимать согласно по табл. 1.2.1.

Таблица 1.2.1 – Коэффициенты надежности по нагрузке γ_f к временной нагрузке

Вид нагрузки	Коэффициент надёж­ности по нагрузке γf
1	2
Тележка нагрузка АК	1,50
Равномерно распределённая часть нагрузки АК	1,15
Пешеходная нагрузка	1,20

Рис. 1.2.1 – Схема для определения максимальных усилий в плите проезжей части от постоянной нагрузки

Расчетный максимальный изгибающий момент в середине пролета плиты и расчетная максимальная перерезывающая сила на опоре от постоянной нагрузки равны:

М ^q = q^р * l_р² ;

8

Q^q = q^р * l_р ;

2

Где l_р – расчетный пролет плиты, l_р = 1 – b_р ; 1 – расстояние между осями балок ; b_р - ширина ребра балки ;

Определяю расчетное расстояние между балками:

где l_o – расстояние между осями балок;

b_р – толщина ребра.

Так как l_р < 2 м рассматриваю схему размещения одной колеи и одного колеса нагрузки А 14 (рис. 1.2.2).

а) Определение максимального изгибающего момента

Рис.1.2.2 – Схема загружения плиты двумя колеями нагрузки А14 для определения максимального изгибающего момента

Нагрузка от распределенной полосы: v=14 кН/м.

Нагрузка от оси тележки: р^ось=140 кН.

Давление колеса на поверхность покрытия, действующее на площадке а = 0,2 м b=0,6м, распределяется в пределах дорожной одеждой под углом 45°. В результате на поверхность железобетонной плиты давление передается на значительно большую площадку со сторонами: вдоль движения: а₁=а+2Н; поперек движения: в₁=в+2Н, где Н-толщина слоев дорожной одежды, м.

От давления колеса в работу включается некоторый участок плиты, называемый «Эпюра рабочих ширин».

Принимаем общую площадку распределения давления :

= 0,6+2*0,185=0,97 м

= 0,2+2*0,185=0,57м

где H = 0,185 м – толщина слоев дорожной одежды

Определяю размеры эпюры рабо­чих ширин, выбирая из двух значений наибольшие:

Определяем интенсивность распре­деленной нагрузки (выделяем полосу вдоль моста шириной 1 м):

-от одного колеса тележки:

м;

-от полосовой нагрузки:

м

Определяю коэффициенты надеж­ности по нагрузке (СниП 2.05.03-85* табл. 14):

 _f,р – коэффициент надежности для тележки;  _f,р = 1,5;

 _f,ѵ – коэффициент надежности для полосы;  _f,ѵ = 1,15.

(1+μ) = 1,4 – динамический коэффициент для тележки для расчета элементов проезжей части;

(1+μ) = 1,0 – динамический коэффициент для полосы.

Максимальный изгибающий момент в середине пролета плиты:

(Кн∙м)

(Кн∙м)

Рис.1.2.3 – Схемы для расчета плиты проезжей части

Переход от условной схемы к фактической осуществляется с помощью поправочных коэффициентов, учитывающих влияние защемление плиты:

М_0,5l = k₁ x M_max;

M_оп = k₂ x M_max.

Поправочные коэффициенты k₁ и k₂ получены на основе обработки данных точных методов расчета плит проезжей части (в середине пролета плиты поправочный коэффициент k₁ = 0,5, а в опорном сечении k₂ = -0,8).

Определяем моменты для фактической схемы за­гружения:

М_0,5l = 0,5·М_max = 0,5·44,29 = 20,144 кН·м;

М_оп = -0,8·М_max = -0,8·44,29 = -32,23 кН·м.