Vздания – объем здания, м3

Зимой:

Q₉ = 38400 · 2,1 · (20 + 15) = 2822400 кДж/ч

Летом:

Q₉ = 38400 · 2,1 · (25 – 20) = 403200 кДж/ч

Общий расход тепла составит:

Q_расх = Q₆ + Q₇ + Q₈ + Q₉ (3.35)

Зимой:

Q_расх = 136366,84 + 70400629 + 577441,33 + 2822400 = 73936837,17 кДж/ч

Летом:

Q_расх = 136366,84 + 87554279,15 + 1443603,33 + 403200 = 89537449,32 кДж/ч

Недостаток тепла зимой:

Q₁₀ = Q_расх – Q_прих (3.36)

Q₁₀ = 73936837,17 – 28212022,88 = 45724814,29 кДж/ч

В летнее время наоборот избыток тепла:

Q₁₀ = Q_прих – Q_расх (3.37)

Q₁₀ = 92030516,75 – 89537449,32 = 2493067,43 кДж/час

Баланс тепла в зале сушильной машины приведен в таблице 3.5.

Таблица 3.5 – Баланс тепла в зале

Статья прихода и расхода	зимой		летом
	кДж/час	%	кДж/час	%
Приход тепла
Тепло, отдаваемое паром	31778274	43	31778274	44
Тепло, приносимое массой	1363668	2	2727337	3
Тепло, приносимое свежей водой	216540	0	18973543	20
Тепло, приносимое свежим воздухом	-5837660	-8	27860164	29
Тепло от трения частей механизмов	691200	1	691200	1
всего	28212023	38	92030517	97
Расход тепла
Тепло, уносимое целлюлозой	136367	0	136367	0
Тепло, уносимое влажным воздухом	70400629	95	87554279	98
Тепло, уносимое сточными и оборотными водами	577441	1	1443603	2
Теплопотери зданием	2822400	4	403200	0
всего	73936837	100	89537449	100
Недостаток тепла	45724814	62	-	-
Избыток тепла	-	-	2493067	3

3.4 Расчёт и подбор оборудования

1) Выбор и расчет напорного ящика

Определяем величину напора массы в напорном ящике

h = ((К_с· К_м) / (60 · μ))²/ υ²/(2 · q), (3.38)

где К_с – коэффициент отстаивания скорости сетки от скорости полотна на холодильном цилиндре, К_с = 0,9

К_м – коэффициент соотношения между скоростью массы и скоростью сетки, К_м = 0,9

μ – коэффициент вытеснения массы, μ = 0,96

υ – скорость машины, υ = 97 м/мин

q – ускорение свободного падения

h = 0,096

Для данных условий подходит ящик открытого типа, но принимаем к установке ящик закрытого типа ЯЗ – 08:

Максимальный расход суспензии на 1 м ширины, м³/(с · м) – 0,333

Обрезная ширина, мм – 6400

Максимальная скорость, м/мин – 750

Размеры, мм

D – 630 H – 570

L – 1000 H₁ – 550

L₁ – 1200 R – 200

2) Выбор и расчет сетки

Ширину сетки определяем по формуле:

Вс = Вн + (250…500) мм (3.39)

где Вн – ширина целлюлозного полотна, Вн = 6400 мм

Вс = 6400 + 400 = 6800

Принимаем ширину сетки 6800 мм

3) Расчет длины сеточного стола

Длину сеточного стола определяем по формуле:

Lст = F / Вс (3.40)

F = Рч / S (3.41)

где F – площадь сеточного стола, м²

Рч – часовая выработка машины, м

S – съем целлюлозного полотна с 1 м² сеточного стола, кг/час

F = 119,9 м²

Lст = 17,63 м

Принимаем длину сеточного стола 18600 мм

4) Расчет длины сетки

Длина сетки определяем по формуле:

Lс = К · Lст (3.42)

где К – коэффициент равный 2,16 – 2,2

Lс = 40,5 м

Принимаем длину сетки 42000 мм

5) Выбор и расчет диаметра и длины грудного вала

Диаметр грудного вала определяем ориентировочно по формуле:

Dг.в. = 0,08 · Вс + 270 (3.43)

Dг.в. = 814 мм

Принимаем диаметр грудного вала 815 мм

Длине грудного вала определяем по формуле:

Lг.в. = Вс + (80…100) мм (3.44)

Lг.в. = 6900 мм

Принимаем длину грудного вала 6900 мм

6) Выбор и расчет диаметра и длины регистрового валика

Определяем ориентировочно диаметр регистрового валика по формуле:

Dр.в. = К · Вс (3.45)

где Dр.в – диаметр валика, мм

К – коэффициент, равный 0,047

Dр.в = 319,60 мм

Принимаем диаметр регистрового валика 251 мм

Длину регистрового валика определяем по формуле:

Lр.в. = Вс + (100…140) мм (3.46)

где Lр.в. – длину регистрового валика, мм

Lр.в. = 6900 мм

Принимаем длину регистрового валика 6900 мм

7) Выбор нового пресса

Выбираем к установке в качестве III пресса пресс с расширенной зоной прессования.

Валы увеличенного диаметра (1810 мм) с мягкой резиновой облицовкой 15 P&J (Пусей – Джонса), наличие двух прессовых сукон и высокого линейного давления до 350 кН/м обеспечивает значительную площадку деформирования (прессования), что увеличивает время отжима. Это позволяет повысить сухость полотна после прессования.

Для отвода воды, отжатой в зоне прессования на поверхности вала расположены глухосверленные отверстия диаметром 2,5 мм с шагом 5 мм. Отжатая в них вода удаляется за счет действия центробежных сил.

8) Выбор гидроразбивателя

Принимаем гидроразбиватель с мешальным устройством типа «Груббенс»

9) Теплорекуперационный агрегат

Для удаления паровоздушной смеси из-под колпака, для подогрева наружного и сушильного воздуха применяем теплорекуперационные агрегаты.

Принимаем для установки теплорекуперационный агрегат с четырьмя ступенями регенерации тепла марки ТРА–1, имеющий следующие характеристики[7]:

- система вентиляции – закрытая;

- вытяжка - 88000м³/ч;

- приток наружного воздуха в помещении - 96000 м³/ч;

- подача воздуха на сушку - 66000 м³/ч;

- термический КПД – 0,77;

- Масса – 40 кг;

Рассчитаем количество теплорекуперационных агрегатов (для летнего периода):

n = 497360,8 / 88000 = 5,7

Принимаем 6 теплорекуперационных агрегата марки ТРА-1.