Приложение 3 коэффициент для расчета сварных швов

Коэффициенты s для сварных швов, выполненных механизированной и ручной сваркой качественными электродами, принимают равными для швов стыковых s =1.00; для угловых s =0.75.

Коэффициенты s для сварных швов, выполненных электродами с меловым покрытием, следует принимать из табл. П.3.1.

Таблица П.3.1.

Коэффициенты s для расчета сварных швов

Соприкасающийся со швом металл	Расчетное сопротив- ление металла R, МПа	Тип шва
		угловой s =0.7Rш/R	стыковой s=Rш/R
			растя – жение	сжатие	срез
Сварочное железо Литое железо Углеродистые стали Марки Ст3	160 185 190	0.40 0.40 0.40	0.56 0.56 0.53	0.62 0.61 0.58	0.39 0.39 0.37

Примечание: 1. Для косых стыковых швов при расчете на растяжение коэффициент s делится на _ш ( _ш – угол, образованный направлением шва и усилия). 2. Для косых стыковых швов при расчете на срез коэффициент s делится на _ш. При введении в расчет сварных швов коэффициента s площадь шва

_ш ,

где - толщина шва; для стыкового шва принимается равной меньшей из толщин свариваемых элементов, а для угловых швов – равной 0.7 меньшего катета шва; - длина шва. При этом швы короче 60 мм и менее шестикратного размера катета шва при расчете не учитываются. Наибольшая длина флангового углового шва в соотношениях, работающих на осевое усилие, принимается при расчетах не более 50 катетов шва.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

К оэффициент продольного изгиба 

Рис. П.4.1 Коэффициент продольного изгиба  для центрально (i = 0) и внецентренно (i > 0) сжатых элементов из сварочного, литого железа и сталей марок Ст3 мост, М16С, 16Д; i – эксцентриситет приложения нагрузки;  - гибкость элемента.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Данные для проверки местной устойчивости стенки балки

В формуле (42,43) _i — коэффициент, характеризующий напряженное состояние стенки, определяемый по табл. П. 5.1, в зависимости от коэффи­циента

_у = (У_B + У_H)/ У_B ,

Рис. П.5.1. Критические напряже­ния в стенке балки:

1 — стали марок 10ХСНД и 15ХСНД—40; 2— стали марок НЛ2 и 15ХСНД; 3 —'сварочное и литое желе­зо, стали марок Ст 3, Ст 3 мост., М16С

где У_B — расстояние от нейтральной оси балки до верхнего волокна, см; У_H — расстояние от нейтральной оси балки до нижнего волокна, см.

Нормальное критическое сжи­мающее напряжение _О, опреде­ляемое по рис. П. 5.1, в зави­симости от нормального крити­ческого сжимающего напряжения _О^/, вычисленного в предположе­нии неограниченной упругости, МПа (тс/см²):

_О^/ = 0.19 _y1m_y( )², (1)

где _з — коэффициент размер­ности, равный 0,01 при расчете в системе СИ или 1,0 — в СГС; ₁ — коэффициент защемления стенки, принимаемый для клепа­ных изгибаемых балок равным 1,4, а для сварных двутавровых балок — по табл. П. 5.2 в зави­симости от коэффициента _у.

Коэффициент _у = с_у , (2)

где С_у — коэффициент, характе­ризующий условия работы сжа­того пояса балки; определяется по табл. П.5.3; b₀ – ширина сжатого пояса балки, см; ₀ – толщина сжатого пояса балки, см; h – расчетная высота стенки, см, принимается для сварной балки равной полной высоте стенки, а для клепаной балки – расстоянию между ближайшими к оси балки рисками поясных уголков;  – толщина стенки балки, см.

Таблица П.5.1. Коэффициент ₁ Таблица П.5.2. Коэффициент _у1

у	4	3	2	1.5	1.0	0.5	0		у	0.25 и менее	0.5	1	2	5	10 и более
1	1.40	1.30	1.20	1.15	1.10	1.05	1		у1	1.21	1.33	1.46	1.55	1.60	1.65

Таблица П.5.3.

Коэффициент с_у

Условия работы сжатого пояса балки	су
На сжатый пояс опираются мостовые брусья Свободно лежащие железобетонные плиты Сжатый пояс свободен В сталежелезобетонном пролетном строении при объединении железобетонной плиты со сжатым поясом закладными частями и высокопрочными болтами В сталежелезобетонном пролетном строении при объединении железобетонной плиты со сжатым поясом непрерывным по всей длине пролета швом омоноличивания	0.3 0.5 0.8 1.5 20

Геометрические размеры двутавровых балок показаны на рис. П.5.2.

Рис. П.5.2. Условные обозначения для двутавровых балок

Коэффициент m_у в формуле (1) принимается по табл. П.5.4 в зависимости от значений а/h и _у [а – длина стенки балки, равная расстоянию между осями поперечных ребер (рисками уголков) жесткости (см. рис. П.5.2)].

Местное нормальное сжимающее напряжение, определяемое по рис. П.5.1. в зависимости от местного нормального сжимающего напряжения ρ₀^/ , вычисленного в предположении неограниченной упругости, МПа (тс/см²):

ρ₀^/ = .

где _у2, z – коэффициенты, определяемые по табл. П.5.5.

Коэффициент γ_у, приведенный в табл. П.5.5 определяется по формуле (2). Для балок, непрерывно объединенных с железобетонной плитой, а также для клепаных балок (при толщине полок поясных уголков не менее толщины стенки) значение _у2 принимается для случая γ_у = ∞.

Таблица П.5.4.

Коэффициент m_у

у	mу при а/h
	0.4	0.5			0.6		0.667	0.75		0.80		0.90			1.0	1.5			> 1.5
4	Минимальное значение mу =95.7
3	54.3		54.5	58.0		Минимальное значение mу =53.8
2	29.1		25.6	24.1		23.9			24.1		24.4		25.6	25.6			24.1	23.9
4/3	18.7		14.2	12.9		12.0			11.0		11.2		11.1	11.0			11.5	11.0
1	15.1		11.0	9.7		9.0			8.4		8.1		7.9	7.8			8.4	7.8
4/5	13.3		9.6	8.3		7.7			7.1		6.9		6.7	6.6			7.1	6.6
2/3	10.8		8.0	7.1		6.6			6.1		6.0		5.9	5.8			6.1	5.8
0	8.41		6.25	5.14		4.75			4.36		4.20		4.04	4.0			4.34	4.0

Примечание. Значению _у = 0 соответствует равномерное сжатие; _у = 2 – изгиб симметричного сечения и _у >2 – внецентренное растяжение и изгиб несимметричного сечения с менее развитым сжатым поясом.

Таблица П.5.5.

Коэффициенты _у2 и z

a/h	у2 при γу				z
	0.5	1.0	4.0	∞
2 и более	1.32	1.56	2.21	2.96	11.21
1.5	1.32	1.52	1.97	2.51	8.16
1.0	1.32	1.47	1.73	1.88	6.26
0.8	1.30	1.41	1.57	1.65	5.80
0.6	1.29	1.36	1.45	1.49	5.37
0.4	1.24	1.28	1.32	1.34	4.88

При определении _у2 в случае, если отношение а/h > 2, принимается а/h = 2.

Касательное критическое напряжение ₀, определяемое в зависимости от критического напряжения _, МПа (тс/см²):

₀ = 0.6 _.

Критическое напряжение _ определяется по рис. П.5.1 в зависимости от критического напряжения _^/, МПа (тс/см²):

_^/ = ^/₀/0.6.

Касательное критическое напряжение ^/₀ вычисляется в предположении неограниченной упругости, МПа (тс/см²):

^/₀ = .

где _у3 – коэффициент упругого защемления продольных сторон стенки, определяемый по табл. П.5.6. в зависимости от коэффициента γ_у и соотношения сторон отсека a/h. Коэффициент _у3 учитывается только для сварных балок при a/h ≥ 2/3.

Коэффициент γ_у определяется по формуле (2). Для сварных балок, непрерывно объединенных с железобетонной плитой, значения коэффициента _у3 принимаются для случая γ_у = ∞; μ_от – отношение большей стороны отсека к меньшей; b₁ – меньшая из сторон отсека (а или h), см.

При значениях , , превышающих наибольшие напряжения, указанные на рис. П.5.1, допускается увеличивать значения σ₀, р₀ и на значения, равные соответственно, МПа (тс/см²):

для сварочного, литого железа, а также для сталей марок Ст3, М16С, 16Д, ВСт3 и других углеродистых сталей аналогичного класса прочности:

₀ = ( - ; р₀ = 0.031( - ; _ = 0.031( - ;

для НЛ2 и 15ХСНД:

₀ = 0.036( - ; р₀ = 0.036( - ; _ = 0.036( - ;

для 10ХСНД: и 15ХСНД-40:

₀ = 0.037( - ; р₀ = 0.037( - ; _ = 0.037( - .

ПРИЛОЖЕНИЕ 6