Очистка газов и конденсатов от тиолов

Как было показано выше, для очистки газов от кислых компо­нентов наиболее широко применяют аминовые процессы, кото­рые обеспечивают глубину очистки газов от сероводорода до его остаточного содержания 5—10 мг/м³, что значительно ниже требования отраслевого стандарта ОСТ 51.40—83.

Однако эти процессы, как правило, не обеспечивают тонкую очистку газов от различных тиолов. Для этой цели применяют процессы с использованием в качестве поглотителя водных растворов щелочей, гидроксида - железа, трибутилфосфата, а также процессы адсорбции и низкотемпературной абсорбции. Область применения указанных процессов зависит как от состава газа, так и от конкретных условий производ­ства. Так, использование водных растворов щелочей предпо­чтительно в тех случаях, когда из перерабатываемого газа не требуется извлекать диоксид углерода. Применение процесса низкотемпературной абсорбции целесообразно для одновремен­ного извлечения из газа тиолов и тяжелых углеводородов. Каталитические процессы чаще всего применяют для одновремен­ного гидрирования тиолов, серооксида углерода и- других серо-органических соединений с получением сероводорода и с после­дующей очисткой газа от H₂S.

Очистка газов от тиолов низкотемпературной абсорбцией

Наиболее крупные установки очистки газа от тиолов процес­сом низкотемпературной абсорбции (НТА) эксплуатируются на третьей очереди Оренбургского ГПЗ. На установке одно­временно обеспечивается также извлечение из газа пропан-бутановой фракции (ПБФ).

Сырьем для установки служит газ, очищенный от H₂S и СО₂. Содержание тиолов в газе составляет 400—500 мг/м³.

Комплекс состоит из трех идентичных линий, каждая из которых включает в себя по два абсорбера и по одному деэтанизатору, дебутанизатору и десорберу, теплообменное и насос­ное оборудование.

Однако в схеме отсутствует возможность регулирования температуры конца кипения абсорбента.

Для этой цели схема установки должна была дополниться еще одной ректификационной колонной. Мощность этой колон­ны, в первую очередь, зависит от содержания в конденсате фракции, выкипающей за пределами температуры конца кипе­ния абсорбента.

Сырьем дополнительной колонны служила бы часть нижне­го продукта десорбера С04. Включение в схему установки НТА дополнительной колонны позволило бы выделить из циркули­рующего абсорбента смолы и тяжелую фракцию, имеющую более высокую температуру начала кипения по сравнению с температурой конца кипения абсорбента.

Несмотря на отсутствие в схеме установки упомянутой ко­лонны, циркулирующий в системе абсорбент обеспечивает нормальную работу установки НТА. Это объясняется тем, что содержание тяжелых фракций в стабильном конденсате, ис­пользуемом на установке, незначительно и составляет 10—15%. Кроме того, часть циркулирующего в системе абсорбента во избежание чрезмерного накопления в нем механических приме­сей, смол, продуктов разложения гликоля, амина и т. д. выво­дится из системы.

Данная система фильтрации не обеспечивает тонкую очист­ку циркулирующего абсорбента от различных примесей. Кон­центрация механических примесей и различных солей в абсор­бенте доходила до 0,12 и 0,20 мг/л соответственно.

В разные периоды года имеет место изменение темпера­турного режима установки НТА, как правило, снижение тем­ператур низа колонн G02, СОЗ и С04 и повышение темпера­тур питания абсорбера. Возможно также изменение фракцион­ного состава абсорбента. При удельном расходе абсорбента в колонне G01 0,2 л/м³ достигаются следующие степени извлече­ния компонентов: тиолов 96—99% (до остаточного содержания 5—16 мг/м³); пропана — 45%; бутанов — 90%.