- •Оглавление
- •Предисловие
- •Введение
- •Р а з д е л 1.Общая характеристика учебных версий ппп Flow Vision и Gas Dynamics Tool
- •§ 1.Физико-математические модели
- •§ 2.Граничные и начальные условия
- •§ 3.Особенности численных расчетов
- •§ 1.Физико-математические модели
- •§ 2.Граничные и начальные условия
- •§ 3.Особенности численных расчетов
- •Р а з д е л 2.Решение учебных задач с использованием пакета Flow Vision г л а в а 1.Cостав и назначение основных моделей пакета
- •§ 1.Препроцессор
- •§ 2.Солвер
- •§ 3.Постпроцессор
- •Г л а в а 2. Алгоритм моделирования в пакете Flow Vision
- •§ 1.Геометрический препроцессор (Solid Works)
- •§ 2.Физико-математическая постановка задачи
- •§ 3.Подготовка к численному моделированию
- •§ 4.Моделирование с помощью солвера
- •§ 5.Подготовка к визуализации результатов
- •§ 6.Визуализация скалярных полей
- •§ 7.Визуализация отдельных числовых значений
- •§ 8.Визуализация векторного поля скорости
- •§ 9.Представление результатов и подготовка отчета
- •Г л а в а 3.Течение вязкой жидкости в прямом плоском канале § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание
- •Результаты расчета скорости и длины установления течения
- •§ 4.Представление и анализ результатов
- •Г л а в а 4.Обтекание круглого цилиндра вязкой несжимаемой жидкостью § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание
- •Результаты расчета и сравнение с теорией силы сопротивления, испытываемой цилиндром
- •§ 4.Представление результатов
- •Г л а в а 5.Течение жидкости в канале Переменного сечения § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание
- •Потери давления при сужении (расширении) канала
- •§ 4.Представление результатов
- •Г л а в а 6.Обтекание эллиптического цилиндра и плоской пластины идеальной несжимаемой жидкостью § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание
- •Расчет и сравнение с теорией силы и момента сил
- •§ 4.Представление результатов
- •Г л а в а 7.Удар воздуха о торец пластины § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание
- •Расчет и сравнение с теорией давления при ударе
- •Р а з д е л 3.Решение учебных задач с использованием пакета Gas Dynamics Tool г л а в а 1.Алгоритм моделирования в Gas Dynamics Tool
- •§ 1.Выбор параметров пакета
- •Набор параметров, задаваемых для расчета в пакете gdt
- •§ 2.Визуализация с помощью постпроцессора
- •§ 3.Проведение расчетов и представление результатов
- •Г л а в а 2.Ударная волна
- •§ 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Особенности выполнения задания
- •Г л а в а 3.Истечение из сопла
- •§ 1.Основные соотношения
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Задание и особенности его выполнения
- •Расчетные области и значения параметров, задаваемых в них
- •§ 4.Представление результатов
- •Параметры на оси сопла
- •Г л а в а 4.Сверхзвуковой диффузор
- •§ 1.Потери полного давления в ударной волне
- •§ 2.Постановка задачи
- •§ 3.Моделирование диффузора
- •Координаты для построения поверхностей
- •§ 4.Представление результатов
- •Г л а в а 5.Удар воздуха о торец пластины
- •§ 1.Моделирование в Gas Dynamics Tool
- •§ 2.Представление результатов
- •Расчет и сравнение с теорией давления при ударе
- •Г л а в а 6.Течения с подводом тепла и детонация (gdt) § 1.Основные соотношения
- •§ 2.Оценки параметров и диаграммное представление
- •§ 3.Постановка задачи
- •§ 4. Представление результатов
- •Сравнение с теорией параметров расчета при течении с подводом тепла
- •Заключение
- •Приложение применение теории функций комплексной переменной к решению задачи обтекания идеальной несжимаемой жидкостью эллиптического цилиндра и пластины
- •Список литературы
§ 2.Оценки параметров и диаграммное представление
Оценки параметров возникновения детонационной структуры проводим в системе координат, связанной с ударной волной. Здесь имеются два значения: параметры возникновения и параметры распространения.
По соотношениям (6.5), (6.6) можно для заданных параметров набегающего потока с зоной энерговыделения определить параметры в ее конце, параметры запирания течения и начала процесса детонации. Порог запирания течения соответствует условию, что в конце зоны энерговыделения число М потока равно единице. При запирании течения начинает формироваться ударная волна. Расчеты могут быть произведены введением перед зоной энерговыделения установившейся ударной волны, при этом энерговыделение происходит в дозвуковой поток, разгоняя его до числа М = 1.
Рис. 3.26. Адиабаты для случая детонации
1 ― параметры, соответствующие начальному состоянию перед ударной волной;
2 ― параметры за ударной волной перед началом химической реакции;
3 ― точка касания, соответствующая параметрам за ударной волной с зоной горения (детонационной волной)
Адиабата Гюгонио соответствует нереагирующему газу перед ударной волной. Адиабата Гюгонио с теплотой реакции соответствует предыдущей адиабате с добавлением теплоты реакции «q». Индексы «1», «2», «3» относятся к набегающему потоку, потоку за ударной волной и потоку за зоной энерговыделения соответственно (см. диаграмму).
q ― величина энерговыделения.
Уравнения, описывающие приведенные графики, следующие. Из уравнений неразрывности и импульсов cкорость потока (u1), набегающего на детонационную волну, определяется выражением
.
(6.8)
Выражение для скорости потока (u3) за детонационной волной:
.
(6.9)
Прямая 1–2 соответствует изменению параметров в ударной волне:
P = 1 + u12(1 – V/V1)/(P1V1). (6.10)
Для понимания диаграммы важно определить скорость звука в окрестности точки (3) PV-диаграммы:
.(6.11)
Касание
адиабаты Пуассона и прямой 1–2 означает,
что в точке касания производная энтропии
по прямой 1–2 равна нулю и соответственно
производная dP/d
в этой точке соответствует скорости
звука:
.
Эта точка (3) на рис.3.8 (точка Чепмена–Жуге)
соответствует параметрам потока за
детонационной волной.
Оказывается, что в этой же точке происходит касание прямой 1–2 и адиабаты Гюгонио с теплотой реакции q (11), что и видно на рис. 3.8. Это обстоятельство позволяет легко определять величину q в зависимости от скорости ударной волны.
Адиабата Гюгонио выражается в следующем виде:
.
(6.12)
Уравнение энергии, выраженное через энтальпию и скорость:
.
(6.13)
Уравнение энергии с теплотой реакции q в переменных P и V :
.
(6.14)
При подводе тепла в поток с числом M1 для расчета энергии, необходимой для разгона (торможения) потока до M2 , можно воспользоваться следующей формулой:
.(6.15)
Результаты, полученные по формуле (15), можно сопоставлять с расчетами по GDT при подводе тепла в поток.
Диаграммное решение задачи о параметрах детонационной волны осуществляется графически следующим образом (начальные параметры для воздуха при начальном давлении 1 атм и температуре 273 К):
Задается энерговыделение, q, при этом строятся кривые по уравнениям (6.12) и (6.14).
Задается скорость ударной волны и строится прямая по уравнению (6.8).
Увеличивается или уменьшается скорость ударной волны до тех пор, пока график прямой (6.8) не коснется графика кривой (6.14). В случае касания скорость ударной волны соответствует скорости детонационой волны.
Теоретическое диаграммное решение прилагается и его можно сравнивать с численным.
На Рис. 3 .27 представлено меню в исполняемом файле, цвета соответствуют Рис. 3 .26. Изменение параметров производится либо введением новых значений скорости и тепловыделения, либо активизацией меню «Продолжение расчета», в этом случае при каждом нажатии меню скорость будет увеличиваться на 10 м/с. Следует иметь ввиду, что касание двух кривых при конечной толщине осуществляется при их слиянии в месте касания.
Рис. 3.27. Программа для диаграммного представления
