§ 2. Общие принципы обоснования и расчета параметров режима бурения алмазным породоразрушающим инструментом

Параметры режима бурения алмазными коронками подбирают на основании общих закономерностей процесса бурения скважин, изложенных ранее, в соответствии с характером разбуриваемых пород, конструкцией скважины (глубиной и диаметром ствола), а также типоразмерами породоразрушающего инструмента.

Одним из критериев оценки эффективности работы алмазного ЛГИ при алмазосберсгающей технологии бурения принято считать величину углубки скважины д за один оборот инструмента при HODMHDveMOM Dacxone алмазов:

(9.3)

где А_рк — число алмазных резцов в одной линии резания, находящихся в контакте с породой; Л —глубина внедрения резцов, мм.

Как известно, глубина внедрения резцов зависит от твердости пород, уровня нагрузки на резец и режима разрушения породы. При этом может наблюдаться режим объемного, усталостно-объем- ного и поверхностного разрушения, чем и определяются его масштабы или глубина внедрения h резцов в породу. Наибольшая величина внедрения достигается при объемном разрушении Л_тах, что предопределяет повышенную скорость бурения. Наименьшая величина h_mia бывает при работе резцов в режиме поверхностного разрушения (износа) породы в пределах ее упругой деформации. Как установлено, работа ПРИ в таком режиме ведет к заполи- рованию алмазов и характеризуется низким уровнем эффективности процесса бурения. Глубину внедрения алмазных резцов в таком режиме принято считать порогом внешнего трения /г_пвт или порогом заполирования алмазов й_пл. Расчетные величины этого показателя приведены в табл. 9.2 (по данным ВИТРа).

Исследованиями установлено, что при достижении возможной максимальной величины внедрения резцов /?_тах наблюдается повышенный расход алмазов. При этом /;_тах может достигать величины выпуска торцовых алмазных резцов из тела матрицы, что резко ухудшает условия удаления продуктов разрушения породы из-под торца матрицы, образующихся при вращении ПРИ. В связи с этим установлена допустимая максимальная величина внедрения резцов в породу /|_доп. Эта величина не должна превышать половины величины выпуска резцов из матрицы, которая составляет обычно 25% у однослойных коронок и 10% —у импрегнированных от величины (диаметра) алмазных резцов.

В табл. 9.3 приведены расчетные данные ВИТРа допускаемых величин углубки коронки за один оборот в породах VII—XII категорий по буримости при разной величине зазора между торцом матрицы и забоем.

Таким образом, с позиций алмазосберегающей технологии бурения определяется рациональная или нормализуемая величина внедрения алмазных резцов в породу й_н, исходя из условия /г_пз</г_н< й_доп.

Величина углубки скважины за один оборот ПРИ в таком случае определяется выражением (9.3), в которое вместо h следует вставить Л_н, что и будет характеризовать нормальный процесс бурения. Исходя из этого, может быть вычислена механическая скорость бурения.

(9.4)

= <5я,

где « — частота вращения ПРИ, об/мин, или

(9.5)

Категория пород по буримости	Твер дость пород, МПа	Предел прочности пород на сжатие, МПа	Зернистость алмазов, шт/кар	Радиус зерен алмазов, мм	Площадь контактной поверхности зерен алмазов, мм2	Осевая нагрузка на алмазное зерно, да11	Величина углубки алмазных зерен в режиме порога запал ирова- ния, мм	Число алмазов на линии резания	Величина углубки коронки за 1 оборот, мм
XII	7000	220	400—200	0,40	0,062	1,36	0,0006	46	0,027
XI	6500	190	150-120	0,475	0,016	1,44	0,0006	30	0,018
X	5500	170	120-90	0,525	0,086	1,46	0,00058	30	0,017
IX	4500	145	60—40	0,675	0,108	1,57	0,00061	25	0,015
VIII	3500	120	30-20	0,85	0,133	1,60	0,0013	20	0,026
VII	2500	98	20-12	0,98	0,150	1,47	0,0017	20	0,034

Категория пород по буримосги	Зернистость алмазов, шт/кар	Зазор между матрицей и забоем (мм) при выпуске резцов, %		Допустимая максимальная углубка коронки за 1 оборот, мм
		10	25		4-х секторная коронка	6-ти секторная коронка
XII	400-200	0,080	_		0,07	0,06
XI	150-120	0,095	—		0,0S	0,0S
X	120—80	0,105	—		0,09	0,09
IX	60-40	—	0.33S		0,29	0,27
	50-30	—	0,375		0,33	0,30
VIII	30-20	—	0,487		0,42	0,34
VII	20-12	—	0,487		0,42	0,39

Величина внедрения резцов при нормируемом износе алмазов определяется условием 1г„<г/4, где г —радиус алмазного резца, имеющего условно сферическую форму.

Количество резцов А_рк в одной линии резания, находящихся в контакте с породой, зависит от насыщенности торца матрицы алмазными зернами, величины осевой нагрузки и равномерности их выпуска из тела матрицы. Обычно, в начале работы ПРИ (в период приработки) в контакте с породой находится 10—20% общего числа выступающих резцов, а у приработавшегося ПРИ их число составляет 80—100%.

В одной линии резания число алмазных резцовА„ _к, находящихся в контакте, у однослойных коронок диаметром 59 мм в среднем составляет 25 шт., у импрегнированных — около 30 шт. (при 40% насыщенности матрицы торцовыми алмазами на 1 см²).

Количество выступающих зерен алмазов у однослойных коронок определяется их характеристикой. У импрегнированных ПРИ эта величина колеблется в зависимости от зернистости алмазов и насыщенности матрицы (табл. 9.4).

За основу режима отработки алмазного ПРИ в методике ВИТРа приняты показатель эффективности бурения с учетом износа ПРИ и породы и расход алмазов q (износ ПРИ).

Показатель эффективности бурения

■Эф ~ ^мА'прш (9.6)

где v_M — механическая скорость бурения, м/ч; /_ПР„ — интенсивность износа ПРИ, м/ч.

Расход алмазов (кар/м)

Ч = nt/i„, (9.7)

где т — масса израсходованных алмазов, кар; /„ — интенсивность износа породы, м/ч.

Интенсивность износа (разрушения) породы является показателем механической скорости бурения v_M (линейный износ породы за время чистого бурения t_4&.

Учитывая, что уровень v_M зависит от режимных параметров работы ПРИ, максимальные значения Э_ф будут соответствовать оптимальному значению одному из этих параметров или их совместному действию.

Рациональную отработку ПРИ ведут при этом по критерию допустимого максимального линейного его износа. Если /_ПР„ увеличивается пропорционально увеличению v_M, расход алмазов q остается постоянным. При уменьшении v_M и том же или увеличивающемся уровне /при расход алмазов растет, что является свидетельством неоптимальности какого-либо параметра режима бурения. Это требует его корректировки или прекращения бурения.

Критерием эффективности процесса бурения может служить величина углубки ПРИ за один оборот (мм), определяемая выражением

д = vjn, (9.8)

где v_M — механическая скорость бурения, мм/мин; п — частота вращения ПРИ, об/мин.

При этом выделяют три основные случая изменения величины углубки ПРИ за один оборот. Первый случай — увеличение <5 при темпе роста v_M, превышающем темп роста п, что бывает при силовом методе разрушения породы за счет осевой нагрузки и увеличения глубины внедрения резцов. Это связано с ухудшением условий работы ПРИ и с аномальным износом резцов (Л>й_доп), что приводит к снижению v_M. Второй случай — уменьшение & при превышении темпа роста п над темпом роста v_M, уровень параметров и и G₀ не обеспечивает оптимальной глубины внедрения резцов h. Возникает режим заполирования алмазов. И, наконец, третий случай — величина <5 постоянна при одинаковом темпе роста п и v_M или их рост находится в постоянном соответствии. Это наблюдается при оптимальной величине Л, когда v_M увеличивается за счет частоты вращения ПРИ при благоприятных условиях удаления продуктов разрушения породы. Оптимальная величина Л по мере износа алмазных резцов в таком процессе должна поддерживаться постоянной за счет увеличения осевой нагрузки.

Таким образом, для того, чтобы обеспечить высокие показатели отработки алмазного ПРИ, необходимо управлять факторами, определяющими эти показатели, начиная с их обоснованного планирования. Ряд показателей задан директивными документами, в частности, расход алмазов на 1 м пробуренной скважины, механическая и рейсовая скорости бурения, которые используются в действующих нормах выработки при бурении геологоразведочных скважин. В связи с этим параметры режима бурения рассчитывают или подбирают по соответствующим рекомендациям, с использованием методических указаний и справочных пособий.

Исследованиями, проведенными ВИТРом, установлена степень влияния отдельных параметров режима на механическую скорость бурения и износ коронок по высоте в зависимости от механических свойств пород. Так, при бурении в породах с твердостью Ли “ 40,0+80,0 МПа наибольшее влияние на у_м оказывает частота вращения п (22%), в меньшей степени — осевая нагрузка G₀ (15%), и еще в меньшей — интенсивность промывки Q (12%), а износ матрицы алмазной коронки по высоте зависит, прежде всего, от качества алмазов (31%), нагрузки на коронку (21%), твердости матрицы (14%), частоты вращения (12%) и других факторов Гот 7,3 до 2,0%). В случае бурения в более твердых породах (Р_ш = 80,0 МПа) степень влияния этих параметров иная. Наибольшее значение приобретают G₀ (37%) и интенсивность промывки Q (21%) и в меньшей степени на механическую скорость бурения влияет п (11%).

Руководствуясь установленными зависимостями, в основу технологии отработки алмазного ПРИ могут быть положены оптимальные задачи <5, п, G_0> по которым определяют величину — формула (9.4). Уровень v_M в рейсе при бурении в породах определенного типа поддерживают изменением одного из параметров режима бурения — G₀, it или Q.

Осевая нагрузка определяет глубину внедрения и количество участвующих в разрушении породы резцов, а также интенсивность износа ПРИ. В общем случае с ростом осевой нагрузки до определенного значения все три показателя увеличиваются. Механическая скорость бурения с увеличением осевой нагрузки в породах средней и выше средней твердости растет почти линейно, но с разной интенсивностью для разных пород и условий бурения. В более твердых, хрупких породах при чрезмерно высокой нагрузке наблюдается более быстрый износ резцов за счет перегрева и графитизации алмазов, более интенсивное разрушение матрицы

и зашламование забоя. Поэтому механическая скорость бурения с некоторого момента может снижаться (рис. 9.1). При этом с увеличением твердости пород максимум механической скорости бурения сдвигается в сторону ббльших значений осевой нагрузки. Осевая нагрузка имеет критические значения, зависящие от свойств пород и прочности (стойкости) алмазных резцов.

V^м/⁴

О, В

\S~\’

Рис. 9.1. Зависимость скорости бурения v_M от уровня осевой нагрузки Go при /> = 237 об/мин в породах различной категории по буримости:

7 —IX; 2 —X; J —XI; 4 —XII (по Ю. В. Вершинину)

0,6

ОЛ

О,г

300 700 900

поо то S„gaH

Таким образом, осевую нагрузку следует подбирать, исходя из прочности и изностостойкости алмазных резцов и твердости пород. Контактные напряжения а_к, создаваемые действием осевой нагрузки G₀, должны быть больше сопротивления породы разрушению о_п, но меньше прочности алмазных зерен ст_а, т. е. сг_п<ст_к ^ сг_я.

Исходя из прочности зерен алмазов, их количества и зернистости, суммарная осевая нагрузка для однослойного ПРИ может быть определена выражением

G₀ = k'kpjnzGy, (9.9)

где Ar__K— коэффициент, учитывающий число алмазных резцов на одной линии резания, принимающих участие в разрушении породы (Аг_рк = 0,2+0,8); т — масса торцовых алмазов, кар; z — зернистость алмазов, шт/кар; G_y — допускаемая величина нагрузки на алмазное зерно, даН; к— коэффициент, учитывающий условия отработки ПРИ (в период приработки,нового ПРИ к = 0,65; в период работы в нормальных условиях к = 1).

Исследованиями установлено, что удельная объемная энергоемкость разрушения породы является минимальной при действии статической нагрузки на один алмазный резец в пределах 8—10 даН. Но при вращении бурового снаряда возникают дополнительные динамические нагрузки, величина которых возрастает с увеличением частоты вращения снаряда и степени трещиноватости пород. Поэтому критическая величина удельной нагрузки G_y на алмазные резцы, взаимодст гвующие с породой на забое, составляет 3—5 даН. В нормальных условиях эта величина может достигать 10—13 даН на алмазный резец, а на 1 кар до 800 даН и более.

Таким образом, зная количество торцовых алмазов в ПРИ, участвующих в разрушении пород, и приняв допустимое значение удельной нагрузки, исходя из прочности алмазных резцов и свойств пород, можно определить рациональную величину усилия подачи коронки или осевую нагрузку. Практически осевая нагрузка подбирается опытным путем для каждого типоразмера коронки и породы шаговым методом: величину осевой нагрузки постепенно наращивают (через равные интервалы) до тех пор, пока не будет достигнуто ее рациональное значение, при котором пдлучают максимальную величину скорости бурения и углубки на коронку при минимальном расходе алмазов.

Рациональное значение осевой нагрузки зависит также от частоты вращения, окружной скорости коронки и интенсивности очистки забоя от шлама. Обычно только с повышением G₀ и п механическая скорость бурения растет достаточно эффективно. Но этот рост наблюдается до какого-то критического значения осевой нагрузки, характерной для определенной частоты вращения коронки и определенного типа породы. Существуют экстремальные значения осевой нагрузки в зависимости от частоты вращения коронки, как это видно на рис. 9.2,а. На рис. 9.2,6 показана связь осевой нагрузки и частоты вращения коронки с неовализованными алмазами типа 01АЗК20К20 при бурении по породам малоабразивным VII—VIII категорий по буримости. Как видно отсюда, имеют место критические значения удельной осевой нагрузки G_y в зависимости от окружности скорости ш. Практически критическая величина осевой нагрузки для коронок с овализовЬнными алмазами начинается с 7,5 МПа и может достигать величин 20,0 МПа. Но при этом существенно возрастает расход алмазов.

Рис. 9.2. Зависимость значений осевой нагрузки Со и механической скорости бурения v_M соответственно от частоты вращения я и от окружной скорости коронки а>:

1— со«0,54 м/с; 2 —«в-0,98 м/с; 3—аз-1,66 м/с; 4 — а>«2,14 м/с.

Для импрегнированных алмазных коронок установлена такая же экстремальная зависимость функции v_M = /(G₀), характер которой зависит от свойств пород. Осевая нагрузка на ПРИ при этом может определяться, исходя из ее удельных значений,

G„ = kS_MG_y, (9.10)

где к — коэффициент, учитывающий условия отработки ПРИ и его состояние; 5_М — площадь торца матрицы, находящейся в контакте с породой, см²; G_y —удельная величина нагрузки, даН/см².

Величина удельных нагрузок в зависимости от свойств пород колеблется в пределах 30—100 даН/см² и более. Так, например, для диабазов установлено оптимальное значение G_y = 30—60 даН/см², для кварцитов — 80—100 даН/см², для роговиков — 30—40 даН/см².

Следует помнить, что при бурении монолитных пород VIII—XII категорий по буримости заниженная величина осевой нагрузки ведет к полированию алмазных зерен, а завышенная — к быстрому их разрушению и, в том и в другом случаях, к прекращению углубки.

В общем случае значения осевой нагрузки ограничиваются износостойкостью зерен алмазов, прочностью бурового снаряда в целом, трещиноватостью пород, а также искривлением скважин.

Частота вращения коронки является не менее важным параметром режима бурения, так как от него зависит не только механическая скорость бурения, но и износостойкость коронок, процесс заполирования и, в конечном счете, расход алмазов.

На процесс заполирования зерен алмазов и эффективность работы ПРИ существенное влияние оказывает скорость движения резцов в плоскости резания, так как от нее зависит время контакта t_K резцов с породой в определенной точке. От этого фактора, как известно, зависит масштаб деформирования породы. При увеличении t_K за счет снижения окружной скорости движения резцов до критической величины при достаточном уровне действующей нагрузки наблюдается объемное разрушение породы. В связи с этим закон изменения функции v_M =Ди) в разных условиях проявляется по-разному. Различна и интенсивность роста механической скорости бурения. Для менее твердых пород приращение скорости бурения идет более интенсивно и практически прямо пропорционально, а для более твердых — медленнее при наличии экстремумов (рис. 93). Для очень твердых пород наблюдаются максимальные значения механической скорости бурения и тем раньше наступает экстремум, тем тверже порода.

Исследователи отмечают, что при бурении в нормальных условиях в достаточно монолитных малоабразивных породах и при отсутствии вибраций повышение частоты вращения коронки до 800—1000 об/мин приводит к росту механической скорости бурения при несущественном увеличении расхода алмазов. Даже наоборот, до определенного значения частоты вращения расход

Рис. 9.3. Зависимость скорости бурения v_M от частоты вращения п при бурении алмазными коронками в породах разной категории по буримости:

1,50

1 1 1 1 I I I I

ЮО 200 300 п,о6/мт

1,00

т

I-VI11; 2 — IX—X; J-X1

алмазов может уменьшаться, но при этом может происходить снижение величины углубки на коронку. Однако такая зависимость отмечается не всегда. До некоторого значения частоты вращения углубка на коронку может также увеличиваться. Для импрегнированных коронок установлено, что минимальный расход алмазов наблюдается в породах с твердостью Р_т = 400-5-600 МПа при частоте вращения 250 об/мин, в породах с твердостью Р_ш = 600-ь800 МПа—при 200 об/мин и в породах с твердостью Р_ш = 800 МПа—при 180 об/мин.

По данным зарубежной практики известно, что с увеличением частоты вращения коронки до 600 об/мин механическая скорость растет пропорционально, а расход алмазов на 1 м углубки скважины снижается. При частоте вращения 700—4000 об/мин (окружная скорость до 7,0 м/с) в плотных малоабразивных породах механическая скорость бурения также растет, но расход алмазов увеличивается. Поэтому Дж. Д. Камминг, например, рекомендует вести бурение при окружной скорости коронок в пределах 1,9—4,7 м/с.

Анализ опыта работы зарубежных фирм показывает, что в современных условиях окружные скорости алмазных коронок находятся в пределах 0,8—3,5 м/с. При этом скважины глубиной до 100 м бурят обычно на повышенной частоте вращения до 1700—2000 об/мин, а скважины глубиной от 100 до 700 м —с частотой вращения до 800 об/мин. Наиболее распространенная частота вращения коронок находится в пределах 200—800 об/мин.

На пониженной частоте вращения (менее 250 об/мин) бурение осуществляют в весьма твердых кварцевых ожелезненных (яшмах, джеспилитах, роговиках), сильно трещиноватых, весьма абразивных и неоднородных (с часто перемежающейся твердостью) породах. Кроме того, частоту вращения снижают с ростом глубины и диаметра скважин, при бурении коронками, оснащенными крупными

алмазами (менее 5—8 штук на карат) и при низком выходе керна. В нормальных условиях частоту вращения коронки можно доводить до 1000—2000 об/мин без существенного снижения стойкости коронок. На высоких частотах вращения особенно рационально эксплуатировать импрегнированные коронки. При бурении однослойными коронками увеличение частоты вращения в сильно абразивных породах приводит к снижению величины углубки на коронку.

Следует отметить, что при частоте вращения более 250 об/мин появляются вибрации БС, что ведет к увеличению расхода алмазов и тем в большей степени, чем тверже порода.

Влияние частоты вращения коронки на эффективность ее работы зависит также и от уровня осевой нагрузки. Это было показано на ряде примеров ранее (см. рис. 9.2), и видно из графиков рис. 9.4. Из графиков следует, что для каждого уровня

Рис. 9.4. Зависимость скорости бурения v_M от частоты вращения п в железистых кварцитах однослойными (и) и имлрегнированными (б) коронкамн диаметром 59 мм:

1-С₁ - 400 даН; 2-С₂ - *50 даН; J-G₃ - 1450 да»!

<

Ш 3Z0 л, об/мин

1S3 271 nfiffмин

осевой нагрузки есть критические значения частоты вращения или окружной скорости. Ниже приведены значения окружной скорости и удельной осевой нагрузки, рекомендуемые ВИТРом.

Категория пород по

буримости VIII-IX X XI XII

Окружная скорость

коронки, м/с 4,0—4,5 3,0—3,5 2,4—2,8 1,6

Удельная осевая

нагрузка, да11/см² 80-100 95-100 100-120 120—125

Подбирают оба эти параметра с учетом интенсивности удаления продуктов разрушения пород.

Удаление продуктов разрушения, имеющее весьма существенное значение при бурении скважин алмазным ПРИ, может осуществляться промывочной жидкостью или воздухом. Условия, в которых протекает этот вопрос, в случае бурения алмазными коронками являются более сложными, чем при работе ПРИ других типов. Это связано с малой величиной зазоров между коронкой и поверхностью забоя и стенками скважины, способностью шлама некоторых пород спрессовываться в плотную массу, возможностью преждевременного выхода из строя дорогостоящих алмазных резцов и др. Поэтому применяемая для удаления продуктов разрушения промывочная жидкость должна быть хорошо подвижной, обладать высокой теплопроводностью и теплоемкостью, антифрикционными свойствами и способностью гасить вибрации. На эффективность работы коронки существенное влияние оказывают состав промывочной жидкости и концентрация добавляемых веществ при ее обработке. Причем, для разных пород эти показатели имеют вполне определенные значения. При наиболее удачном подборе их прирост объема разрушаемой породы за счет влияния промывочной жидкости может достигать 30—50% (по сравнению с применением воды).

Наиболее часто применяемой промывочной жидкостью является техническая вода. При бурении в породах, интенсивно поглощающих промывочную жидкость, вспучивающихся при насыщении водой, размываемых и обрушивающихся при увлажнении, используется глинистый раствор. Однако применение глинистого раствора приводит к повышенному износу матрицы коронки и алмазных резцов, а также к снижению механической скорости бурения на 10-15%.

Наиболее универсальной промывочной жидкостью являются эмульсии, использование которых, по данным ВИТРа, повышает износостойкость коронок на 25—77%, углубку на коронку и за рейс в 1,2—2 раза и снижает вероятность отрицательного действия вибраций при работе бурового снаряда с частотой вращения до 1000 об/мин и более. При этом применение добавок поверхностно-активных веществ (ПАВ) приводит к понижению твердости горных пород.

В качестве агента, транспортирующего продукты разрушения при бурении алмазными коронками, может применяться и сжатый воздух. Опыт работы ряда организаций подтверждает целесообразность использования этого способа удаления продуктов разрушения пород, так как применение алмазного ПРИ с продувкой скважины сжатым воздухом в определенных условиях может дать хорошие технико-экономические показатели.

Бурение с продувкой сжатым воздухом осуществляется при использовании специальных коронок с достаточно крупными алмазами (не более 10—15 шт на карат).

Исследованиями установлено, что рациональная интенсивность промывки забоя скважины в определенной степени зависит от частоты вращения бурового снаряда и осевой нагрузки на коронку (рис. 9-5).

Рис* 9.5. Зависимость скорости бурения v_M от 1/*_М) м/ч расхода жидкости Q при бурении алмазной коронкой :

/ —/1-100 об/мин; 2 — л » 870 об/мин; J - п - 600 ап об/мин; 4 — п ^т 800 об/мин ^

Ю

6,0

5.0

3.0

2JB

1. 10 20 30Ц,фнн

При рациональном режиме промывки, критерием чего в конечном счете является максимальная величина механической скорости и минимальный расход алмазов, на забое в определенных условиях бурения должно находиться некоторое количество шлама. Иногда искусственно накапливая шлам на забое за счет снижения интенсивности промывки, добиваются восстановления работоспособности-зашлифованной коронки. Поэтому подбор рационального количества промывочной жидкости и регулирование режима промывки должны быть достаточно точными.

Общий расход промывочной жидкости вычисляют, исходя из значений скорости восходящего потока в скважине и площади сечения зазора между БТ и стенкой ствола скважины по ранее приведенной формуле (8.4). В среднем скорость восходящего потока жидкости в кольцевом (затрубном) пространстве скважины при бурении алмазными коронками составляет около 0,45 м/с (от 0,35 до 0,6 м/с).

Объемный расход промывочной жидкости определяют также исходя из удельных значений на 1 см² площади забоя, величина которых может составлять 0,04—0,5 л/с, пользуясь выражением (83).

С увеличением твердости горных пород размеры частиц и общее количество образующегося в единицу времени шлама снижается. Поэтому рекомендуется в таких случаях уменьшать и расход жидкости. Снижается он также при бурении наклонных и горизонтальных скважин.

В табл. 9.5 приведены рекомендуемые расходы промывочной жидкости при бурении скважин в породах различных категорий по буримости коронками различных диаметров.

Породы, категория по буримости	Расход промывочной жидкости (в л/мин) при диаметре коронки, мм
	46	50	76	9 3
Малоабразивпые, VI—VIII Малоабразивные, IX—XII Абразивные, VI—VIII Абразивные, IX—XII	15-25 10-20 30-40 20-30	20-30 15-25 40-50 25-35	25-45 20-35 40-70 35-45	45-70 35-40 60-90 45-60

При бурении алмазными коронками весьма эффективным является применение обратной схемы циркуляции промывочной жидкости. В этом случае исключается попадание под торец коронки крупных частиц породы, которые образуются за счет разрушения керна и приводят к более интенсивному, часто аномальному износу коронки и преждевременному заклиниванию керна.