- •812 Е.; 337 рис.; 23 табл.; список литературы 26 ссылок.
- •Глава I. Элементы технической гидравлики 15
- •Глава II. Перемещение жидкостей 102
- •Глава III. Сжатие и разрежение газов 134
- •Глава IV. Перемешивание 177
- •Глава V. Разделение неоднородных смесей 193
- •Глава VI. Основы теории теплопередачи 265
- •Глава VII. Теплообмеииые аппараты 323
- •Глава VIII. Выпаривание 385
- •Глава IX. Основы процессов массообмена 422
- •Глава X. Абсорбция 456
- •Глава XI. Дистилляция и ректификация 500
- •Глава XVI. Холодильные процессы 727
- •Глава XII. Экстракция 560
- •Глава XIII. Адсорбция ................. 612
- •Глава XIV. Сушка 637
- •Глава XV. Кристаллизация
- •Глава XVII. Измельчение твердых материалов н нх классификация ... 756
- •Глава I
- •6. Гидродинамическое подобие
- •12. Пленочное течение жидкостей под действием силы тяжести
- •3 H. И. Гельперин
- •14. Движение твердых тел в жидкости (газе)
- •15. Образование и движение газовых пузырьков и жидких капель
- •Глава II
- •1. Устройство, принцип действия и классификация поршневых насосов
- •2. Теоретическая и действительная производительность поршневых насосов
- •3. Выравнивание движения жидкости во всасывающем и нагнетательном трубопроводах
- •4. Предельная геометрическая высота всасывания жидкости. Процесс нагнетания
- •5. Расход энергии на перекачку жидкости поршневыми насосами
- •6. Регулирование производительности поршневых насосов
- •3. Струйные насосы
- •Глава III
- •3. Производительность поршневых компрессоров
- •5. Расход энергии на сжатие газа в поршневых компрессорах
- •6. Регулирование производительности поршневых компрессоров
- •1. Устройство и принцип действия турбогазодувок и турбокомпрессоров
- •1. Пластинчатые компрессоры
- •2. Ротационные вакуум-насосы
- •4. Насосы для создания глубокого вакуума
- •Глава IV
- •7 Н. И. Гельпериа # 193
- •Глава V
- •4. Разделение газовзвесей (обеспыливание газов) в циклонах
- •8 Н. И, Гельпернн
- •Xoroi f" o*o To*o j
- •5. Некоторые особенности работы фильтров периодического и непрерывного действия
- •7. Промывка осадков на фильтрах и в центрифугах
- •Глава VI
- •2. Теплоотдача при свободной конвекции в ограниченном пространстве (узкие щели)
- •5. Теплоотдача при гравитационном стекании жидких пленок
- •6. Теплоотдача в аппаратах с механическими мешалками
- •7. Теплоотдача в дисперсных системах с твердой фазой
- •1. Теплоотдача лри кипении и испарении жидкостей
- •4. Тепловое излучение газов и паров
- •1. Прямоток и противоток
- •3. Смешанные токи
- •4. Теплообмен по схемам перекрестного тока
- •5. Теплообмен в трубках Фильда
- •Плавле-ния
- •Плотность при 20 "с. Кг/м'
- •Удельная теплоемкость, кДж (кг-к)
14. Движение твердых тел в жидкости (газе)
Сила Рс, противодействующая движению твердого тела в жидкости (газе), или потоку, обтекающему неподвижное тело, направлена против движения и может быть определена по уравнению Ньютона:
Рс = (ш»/2) рж О-42)
где 5 — коэффициент лобового сопротивления; F — площадь проекции тела на плоскость, перпендикулярную к направлению его движения; рж — плотность жидкости; w — скорость движения.
Величина £ зависит от формы тела и режима движения; она определяется опытным путем. При Re < 0,4 движение является ламинарным и поток плавно обтекает твердое тело, не образуя вихрей; сопротивление обусловлено исключительно трением. В этой области для шарообразного тела £ = 24/R*.
С ростом Re на величину £, кроме трения, начинают влиять силы инерции; за кормой твердого тела возникают вихри, обусловливающие рост силы Рс. В пределах Re = 2—1000, соответствующих переходному режиму движения, для шарообразного тела t, = 10/Re0-5.
В интервале Re = 103—2- 105 режим движения является турбулентным, влияние трения вырождается, и для шароообраз-ного тела £, = 0,44. При Re ж 2- 105 наступает кризис сопротивления, и значение Z, резко падает (в 4—5 раз).
Из уравнения (1.42) и приведенных значений £ следует, что при ламинарном , режиме движения Рс — w, при переходном Рс ~ а при турбулентном Рс — w2.
Заметим, что приведенные значения £ справедливы при движении шарообразной частицы, диаметр которой dr значительно меньше диаметра сосуда dc, в котором частица движется. В случае соизмеримых величин dr и dc коэффициент £ возрастает вследствие стесненности движения. Так, для ламинарного режима в этом случае £ = 24/Re [1 + 2,1 (dr/dc)].
Для других тел правильной геометрической формы (кубики, цилиндры, плоские диски и др.) опытные значения £ не поддаются точному обобщению эмпирическими формулами; ряд численных значений приведен в технических справочниках.
С некоторым приближением можно рассчитать значения £ для частиц неправильной геометрической формы по приведенным выше формулам для шарообразных частиц при помощи коэффициента сферичности фс. Последний представляет собою отношение поверхности шара, равновеликого частице неправильной формы Рэ, к действительной поверхности этой частицы F, т. е. фс = FJF. Если объем частицы неправильной формы равен V, то F3 = п (fWn)2 = 4,87К2/3 и Фс = 4,87 (VV3IF).
Величина F очень редко поддается прямому измерению и чаще всего определяется экспериментально путем сопоставления перепадов давления при ламинарном движении жидкости (газа) через неподвижные слои сферических и исследуемых частиц.
Для ламинарного режима С = 24/Re3 [0,843 lg (срс/0,065) Г1. Критерий Re отнесен к диаметру равновеликого шара d3 ~ = V^V/n. Для турбулентного режима £ = 5,31 — 4,87<рс. В области переходного режима для несферических частиц рекомендуются значения £, приведенные в следующей таблице:
4>с |
Re3 |
||||
I |
10 |
100 |
400 |
1000 |
|
0,670 0,806 0,846 0,946 |
28 27 27 27 |
6,0 5,0 4,5 4,5 |
2,2 1,3 1,2 1,1 |
2,0 1,0 0,9 0,8 |
2,0 1,1 1,0 0,8 |
В качестве примера рассмотрим движение шарообразной частицы диаметром d под действием силы тяжести в неподвижной жидкости. Имея начальную скорость, равную нулю, падающая частица будет двигаться с ускорением до того момента, когда сила сопротивления среды уравновесит силы тяжести и Архимеда. Начиная с этого момента частица будет падать с постоянной скоростью w0, носящей название скорости свободного осаждения. На рассматриваемую частицу действуют ее вес, подъемная (архимедова) сила и сила гидродинамического сопротивления Рс. Обозначив через рт и рж плотности твердой частицы и жидкости и через v кинематическую вязкость последней, напишем уравнение динамического равновесия:
V g- (Рт Рж) — Ь —^ 2~Рж
Помножив обе части последнего равенства на 1/v2, получим:
grf3(PT-P>K) _ 3 afe2 *«Рж 4 v* или
Аг = (3/4) I Re0ь
2 (1.43)
где Аг — критерий Архимеда (см. раздел 6).
Подставляя соответствующие значения £, можно найти по уравнению (1.43) скорости до„ при всех режимах движения. Для приближенного определения w0 при всех режимах движения применяют универсальную формулу Тодеса:
Re = Ar/(l8-f-0.61VAAr) (1.43а)
