- •1 Изменение импульса
- •13.2 Требования к боевому самолету
- •3.2 Тяговая эффективность
- •2.3 Уравнение дальности Брегэ
- •7.3 Удельный расход топлива с учетом установки двигателя на самолет
- •13.1 Типы боевых самолетов
- •5.3 Температура на входе в турбину
- •Билет № 5
- •15.3 Термодинамический цикл двигателей боевых самолетов
- •15.4 Некоторые ограничения для двигателей боевых самолетов
- •3.3 Полная эффективность
- •11.3 Вентилятор
- •13.3 Параметры изучаемого проекта
- •14.1 Подъем и ускорение
- •15.3 Термодинамический цикл двигателей боевых самолетов
- •11.4 Центральный компрессор ( компрессор вд)
- •4.3 Гтд, Тепловая эффективность цикла
- •Билет № 10
- •6.2 Статическое и заторможенное состояния
- •2. Влияние параметров цикла на его работу. (4.2)
- •4.2 Изоэнтропическая эффективность процессов и работа цикла
- •15.2.8 Сверхзвуковое входное устройство
- •2.5 Масса двигателя и расход топлива
- •Билет № 12
- •10.1 Выделение химической энергии
- •10.2 Относительный расход топлива и температура перед турбиной
- •4.1 Принцип работы газовой турбины
- •10.3 Скорость горения и стабилизация пламени
- •10.4 Ограничения подачи топлива и эффективность горения
- •4.2 Изоэнтропическая эффективность процессов и работа цикла
- •10.6 Эмиссия: возникновение, управление и контроль
- •Билет № 15
- •15.2.5 Турбина
- •1.5 Стандартная атмосфера
- •11.5 Характеристики турбин
- •5.1 Турбореактивный и двухконтурный
- •9.3 Осевая турбина
- •5.2 Двигатели большой степени двухконтурности
- •5.4 (C). Двигатель General Electric «ge90», (диаметр вентилятора на входе 3.12м).
- •11.4.1 Определение эффективности, изоэнтропическая и политропическая эффективность
- •19.3. Эффекты изменения параметров выполненного двигателя
- •Билет № 19
- •5.3 Температура на входе в турбину
- •7.1 Определения и условные обозначения
- •Билет № 20
- •15.2.3 Основной компрессор
- •7.2 Определение реактивной скорости и степени повышения давления в вентиляторе
- •16.2 Полный расчет двигателя
- •15.2.5 Турбина
- •15.1 Удельная тяга
- •15.2 Особенности двигателей с высокой удельной тягой
- •15.2.1 Смешение потоков газогенератора и внешнего контура
- •15.2.4 Камера сгорания
- •16.2 Полный расчет двигателя
- •1.6 Проблемы окружающей среды
- •12.2.1 Отношение давлений в турбине. Баланс мощностей турбины и компрессора
- •11.2 Реактивное сопло
- •17.3.2 Баланс мощности вала нд
- •15.2.3 Основной компрессор
- •15.2.6 Форсажная камера
- •4.4 Свойства газа (рабочего тела)
- •11.1 Свойства газов в газовой турбине
- •6.4 Приведенный массовый поток
- •11.4.2 Нерасчетные режимы многоступенчатых компрессоров
- •16.1 Стандарт технологии
- •9.1. Уравнение работы Эйлера
- •9.3 Осевая турбина
- •8.3 Безразмерное представление тяги
- •17.4 Влияние изменения температуры перед турбиной
- •Осевой центральный компрессор
- •8.2 Безразмерные переменные двигателя
- •9.2(2) Осевая турбина
- •8.4 Практические параметры для вычислений
- •Билет № 33
- •16.2 Полный расчет двигателя
- •15.2.4 Камера сгорания
- •1.4 Используемые единицы
- •15.2.2 Компрессор нд или вентилятор
- •9.2 Коэффициент расхода и коэффициент работы
- •15.2.7 Реактивное сопло
- •16.4 Выбор степени повышения давления вентилятора
- •15.5 Режимы работы двигателя
- •14.1 Подъем и ускорение
- •16.3 Выбор полной степени повышения давления
- •19.2 Эффекты изменения параметров на стадии проектирования
- •14.1 Подъем и ускорение
- •Билет № 41
- •16.3 Выбор полной степени повышения давления
- •19.5 Проект самолета большой дальности
15.2.5 Турбина
Турбина у военного двигателя, вероятно, будет более нагружена, чем у гражданского двигателя. Можно предположить, что для военного варианта она заперта сильнее, чем у гражданского. Поэтому эффективность может быть немного ниже, чем для гражданского двигателя. Температура на входе в турбину ВД может быть выше 1 850 К при максимальной величине тяги; температура формируется как температура смеси на выходе из соплового аппарата ВД (где предварительно производится процесс охлаждения соплового аппарата воздухом). Вследствие высоких температур на входе в турбину ожидаемый срок службы лопаток в военных двигателях будет намного меньше, чем на двигателях гражданских самолётов.
2. Удельная тяга двигателя боевого самолета. (15.2) Особенности двигателей с высокой удельной тягой. (15.1)
15.1 Удельная тяга
Энергия, выделенная при горении в условиях высокого давления, преобразуется в механическую энергию относительно эффективно, что проявляется в кинетической энергии реактивных потоков. Двигатель с низкой степенью двухконтурности имеет более высокую реактивную скорость, чем гражданский двигатель с высокой степенью двухконтурности. Повышение скорости ведёт к увеличению величины тяги на единицу массы потока воздуха, то есть к повышению удельной тяги, но также и к понижению тяговой эффективности и большому количеству выделяемого шума. (Двигатель сверхзвукового транспортного самолёта должен иметь низкую степень двухконтурности, поэтому проблема шума для него особенно серьёзна). Более рационально характеризовать военные двигатели самолёта по их удельной тяге, чем по степени двухконтурности.
Тяга нетто двигателя, определяется как:
|
(15.1) |
где
- массовый расход воздуха, входящего в
двигатель,
- массовый поток топлива,
- реактивная скорость, и
V - скорость полёта.
Удельная тяга - это результирующая тяга
нетто, приходящаяся на единицу массы
воздуха:
|
(15.2) |
с размерностью скорости в (м / сек). Когда массовым расходом потока топлива пренебрегают, формула удельной тяги уменьшается до вида:
|
(15.3) |
Размер двигателя, прежде всего, определяется массой потока воздуха, проходящего через него. Следовательно, комбинация величин требуемой тяги самолёта и удельной тяги, по существу, определяет размер двигателя.
На рисунке 15.2 показаны области, в которых самолёт работает в различных диапазонах требуемой удельной тяги. Гражданские двухконтурные двигатели работают при величинах удельной тяги ниже 200 м / сек, военные самолёты имеют величину удельной тяги от 500 до 1 000 м / сек. На рисунке 15.2, обозначение «SST» относится к сверхзвуковому транспорту, «DRY» к бесфорсажным двигателям, «STOVL» к двигателям, позволяющим совершать вертикальный взлёт и посадку.
Рисунок 15.2. Изменение величины удельной тяги от проектного числа Маха полёта..
Причина выбора высокой удельной тяга будет рассмотрена далее в этой теме, но некоторые общие причины можно рассмотреть уже сейчас. Существует потребность в интенсивном уменьшении веса, главным образом, для увеличения ускорения и манёвренности. Размеры двигателя и его вес увеличиваются при необходимости пропускания через двигатель большого массового потока воздуха; в результате двигатель с высокой удельной тягой даёт большое увеличение в скорости при малом массовом потоке воздуха при той же величине тяги.
Величина
тяги нетто меньше тяги брутто из-за
входного импульса
.
поэтому относительное уменьшение тяги
со скоростью меньше при наличии высокой
реактивной скорости, или при высокой
величине удельной тяги.
При сверхзвуковых скоростях важно придать летательному аппарату такую форму, которая способствовала бы как можно меньшему лобовому сопротивлению, что было бы практически невозможно при низкой удельной тяге (то есть при высокой степени двухконтурности, а значит, большой фронтальной или лобовой площади) двигателя.
Воздух внешнего контура используется для охлаждения внешней стороны двигателя, что даёт возможность использовать более лёгкое реактивное сопло (поэтому в рассматриваемом нами случае, допускается использование величины степени двухконтурности до 0.3). При увеличении степени двухконтурности повышается эффект увеличения тяги при дожигания топлива. Двигатель на бесфорсажном режиме с низким расходом топлива используется при полёте на крейсерском режиме, а дожигание топлива (то есть форсаж) используется для достижения максимальной величины тяги. Выбор степени двухконтурности и удельной тяги на расчётном режиме будут рассмотрены и обсуждены в следующей теме.

,
,
.