Расчетная схема
α1 |
Значения μ1 при n1 |
|||||||||||||||||||
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2 |
2,5 |
5 |
10 |
20 |
|
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0 |
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,5
3,0 |
1,92
1,93
1,94
1,95
1,97
2,0
2,12
2,45
2,94
3,43 |
1,86
1,87
1,88
1,91
1,94
2,0
2,25
2,66
3,17
3,70 |
1,80
1,82
1,83
1,86
1,92
2,0
2,33
2,81
3,34
3,93 |
1,76
1,76
1,77
1,83
1,90
2,0
2,38
2,91
3,50
4,12 |
1,70
1,71
1,75
1,79
1,88
2,0
2,43
3,0
-
- |
1,67
1,68
1,72
1,77
1,87
2,0
2,48
-
-
- |
1,64
1,64
1,69
1,72
1,86
2,0
2,52
-
-
- |
1,60
1,62
1,66
1,71
1,85
2,0
-
-
-
- |
1,57
1,59
1,62
1,69
1,83
2,0
-
-
-
- |
1,55
1,56
1,61
1,66
1,82
2,0
-
-
-
- |
1,50
1,52
1,57
1,63
1,80
-
-
-
-
- |
1,46
1,48
1,53
1,61
1,79
-
-
-
-
- |
1,43
1,45
1,50
1,59
-
-
-
-
-
- |
1,40
1,41
1,48
-
-
-
-
-
-
- |
1,37
1,39
1,45
-
-
-
-
-
-
- |
1,32
1,33
1,40
-
-
-
-
-
-
- |
1,18
1,20
-
-
-
-
-
-
-
- |
1,10
1,11
-
-
-
-
-
-
-
- |
1,05
-
-
-
-
-
-
-
-
- |
Приложение 11
Коэффициенты η влияния формы
двоякосимметричного двутаврового сечения.
Аf / Aω |
Значение η при
|
||
0
≤
|
> 5 |
||
0,1 ≤ m ≤ 5
|
5 < ≤ 20 |
0,1 ≤ m ≤ 20 |
|
0,25
0,5
≥ 0,1
|
(1,45 – 0,05m) – 0,01 (5 - m)
(1,75 – 0,1m) – 0,02 (5 - m)
(1,9 – 0,1m) – 0,02 (6 - m) |
1,2
1,25
1.4 – 0.02 |
1,2
1,25
1,3 |
≤ 5
Приложение 12
Коэффициент φе для проверки устойчивости стальных внецентренно-сжатых (сжато-изогнутых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совподающей с плоскостью симметрии.
Условная
гибкость
|
Значение φе при приведенном эксцентриситете mef |
||||||||||||
0,1 |
0,25 |
0,5 |
0,75 |
1 |
1,25 |
1,5 |
1,75 |
2 |
2,5 |
3 |
3,5 |
4 |
|
0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 8 9 10 11 12 13 14 |
967 935 875 813 742 667 587 505 418 354 302 258 223 194 152 122 100 083 068 062 052 |
922 854 804 742 672 597 522 447 382 326 280 244 213 186 146 117 097 079 067 061 049 |
850 778 716 653 587 520 455 394 342 295 256 223 196 173 138 112 093 077 064 054 049 |
782 711 647 584 526 465 408 356 310 273 240 210 185 163 133 107 091 076 063 053 048 |
722 653 593 536 480 425 375 330 288 253 224 198 176 157 128 103 090 075 062 052 048 |
669 600 548 496 442 395 350 309 272 239 212 190 170 152 121 100 085 073 060 051 047 |
620 563 507 457 410 365 325 289 257 225 200 178 160 145 117 098 081 071 059 051 047 |
577 520 470 425 383 342 303 270 242 215 192 172 155 141 115 096 080 069 059 050 046 |
538 484 439 397 357 320 287 256 229 205 184 166 149 136 113 093 079 068 058 049 045 |
469 427 388 352 317 287 258 232 208 188 170 153 140 127 106 088 075 063 054 049 044 |
417 382 347 315 287 260 233 212 192 175 158 145 132 121 100 085 072 062 054 048 043 |
370 341 312 286 262 238 216 197 178 162 148 137 125 115 095 082 070 061 053 048 043 |
337 307 283 260 238 217 198 181 165 150 138 128 117 108 091 079 069 060 052 047 042 |
Продолжение приложение 12
Условная гибкость |
Значение φе при приведенном эксцентриситете mef |
||||||||||||
4,5 |
5 |
5,5 |
6 |
6,5 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 |
14 |
17 |
20 |
|
0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 8 9 10 11 12 13 14 |
307 283 262 240 220 202 183 168 155 143 132 120 112 102 087 075 065 057 051 045 041 |
280 259 240 222 204 187 172 158 146 135 124 115 106 098 083 072 062 055 050 044 040 |
260 040 223 206 190 175 162 149 137 126 117 109 101 094 081 069 060 053 049 043 040 |
237 225 207 193 178 166 153 140 130 120 112 104 097 091 078 066 059 052 048 042 039 |
222 290 195 182 168 156 145 135 125 117 108 100 094 087 076 065 058 051 047 041 039 |
210 196 182 170 158 147 137 127 118 111 104 096 089 083 074 064 057 050 046 041 038 |
183 175 163 153 144 135 125 118 110 103 095 089 083 078 068 061 055 048 044 039 037 |
164 157 148 138 130 123 115 108 101 095 089 084 080 074 065 058 052 046 042 038 036 |
150 142 134 125 118 112 106 098 093 088 084 079 074 070 062 055 049 044 040 037 036 |
125 121 114 107 102 097 092 088 083 079 075 072 068 064 057 051 046 040 037 035 034 |
106 103 099 094 090 086 082 078 075 072 069 066 062 059 053 048 043 038 035 033 032 |
090 086 082 079 076 073 069 066 064 062 060 057 054 052 047 043 039 035 032 030 029 |
077 074 070 067 065 063 060 057 055 053 051 049 047 045 041 038 035 032 029 027 026 |
Приложение 13
Коэффициент φ продольного изгиба центрально – сжатых стальных элементов.
Гибкость λ |
Значение φ для элементов из стали с расчетным сопротивлением Ry МПа |
|||||||||||
200 |
240 |
280 |
320 |
360 |
400 |
440 |
480 |
520 |
560 |
600 |
640 |
|
10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 |
988 967 939 906 869 827 782 734 665 599 537 479 425 379 328 290 259 233 210 191 174 160 |
987 962 931 894 852 805 754 686 612 542 478 419 364 315 276 244 218 196 177 161 147 135 |
985 959 924 883 836 785 724 641 565 493 427 366 313 272 239 212 189 170 154 140 128 118 |
984 955 917 873 822 766 687 602 522 448 381 321 276 240 211 187 167 150 136 124 113 104 |
983 952 911 863 809 749 654 566 483 408 338 287 247 215 189 167 150 135 122 111 102 094 |
982 949 905 854 796 721 623 532 447 369 306 260 223 195 171 152 136 123 111 101 093 086 |
981 946 900 846 785 696 595 501 413 335 280 237 204 178 157 139 125 112 102 093 085 077 |
980 943 895 849 775 672 568 471 380 309 258 219 189 164 145 139 115 104 094 086 079 073 |
979 941 891 832 764 650 542 442 349 286 239 203 175 153 134 120 107 097 088 080 074 068 |
978 938 887 825 746 628 518 414 326 267 223 190 163 143 126 112 100 091 082 075 069 064 |
977 936 883 820 729 608 494 386 305 250 209 178 153 134 118 105 094 085 077 071 065 060 |
977 934 879 814 712 588 470 359 287 235 197 167 145 126 111 099 089 081 073 067 062 057 |
Приложение 14
Коэффициент α и β для двоякосимметричного двутаврового сечения.
α при относительном эксцентриситете
|
β при гибкости |
||
mx ≤ 1
|
1 < mx ≤ 5 |
λу ≤ λс |
λу > λс |
0,7
|
0,65 + 0,05 mx |
1 |
|
Примечание. Коэффициент φс соответствует значению φу при λу=λс
Приложение 15
Коэффициент φ для двоякосимметричных
стальных двутавровых балок.
α |
Формула подсчета |
||||
для балок без закреплений в пролете |
При наличии не менее двух промежут. закреплений верхнего пояса, делящих пролет на равные части, незав. От нагрузки и ее места приложения. |
||||
при сосредоточенной нагрузке, приложенной к поясу |
при равномерно распре-деленной нагрузке, приложенной к поясу |
||||
верхнему |
нижнему |
верхнему |
нижнему |
||
0,1 – 40
40,1 - 400 |
Ψ = 1,75+ +0,09α
Ψ
= 3,3+ +0,053α –
|
Ψ = 5,05+ +0,09α
Ψ = 6,6+ +0,053α - |
Ψ = 1,6+ +0,08α
Ψ
= 6,6+ +0,053α -
|
Ψ = 3,8+ +0,08α
Ψ = 5,35+ +0,04α - |
Ψ = 2,25+ +0,08α
Ψ
= 3,6+ +0,04α -
|
Примечание. Если балка имеет одно закрепление в середине пролета, то значение Ψ крайней правой графы умножают на 1,75 при сосредоточенной нагрузке в середине пролета независимо от уровня приложения; на 1,14 при сосредоточенной нагрузке, приложенной к верхнему поясу; на 1,6 при сосредоточенной нагрузке, приложенной в четверти пролета, приложенной к нижнему поясу; на 1,3 при равномерно распределенной по нижнему поясу нагрузке.
Приложение 16
Коэффициент φе для проверки устойчивости стальных внецентренно-сжатых (сжато-изогнутых) сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии.
Приведенная условная гибкость |
Значения φе при относительном эксцентриситете m |
||||||||||||
0,1 |
0,25 |
0,5 |
0,75 |
1 |
1,25 |
1,5 |
1,75 |
2 |
2,5 |
3 |
3,5 |
4 |
|
0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 8 9 10 11 12 13 14 |
908 872 830 774 708 637 562 484 415 350 300 255 221 192 148 117 097 082 068 060 050 |
800 762 727 673 608 545 480 422 365 315 273 237 208 184 142 114 094 078 066 059 049 |
666 640 600 556 507 455 402 357 315 277 245 216 190 168 136 110 091 077 064 054 048 |
571 553 517 479 439 399 355 317 281 250 223 198 178 160 130 107 090 076 063 053 047 |
500 483 454 423 391 356 320 288 258 230 203 183 165 150 123 102 087 073 061 052 046 |
444 431 407 381 354 324 294 264 237 212 192 174 157 141 118 098 084 071 060 051 046 |
400 387 367 346 322 296 270 246 223 201 182 165 149 135 113 094 080 068 058 050 045 |
364 351 336 318 297 275 251 228 207 186 172 156 142 130 108 090 076 066 057 049 044 |
333 328 311 293 274 255 235 215 196 178 163 149 137 125 105 087 073 064 056 049 043 |
286 280 271 255 238 222 206 191 176 161 147 135 124 114 097 082 070 060 054 048 042 |
250 243 240 228 215 201 187 173 160 149 137 126 117 108 091 079 067 058 053 047 042 |
222 218 211 202 192 182 170 160 149 138 128 119 109 101 085 075 064 056 050 046 042 |
200 197 190 183 175 165 155 145 136 127 118 109 102 095 082 072 062 054 049 045 041 |
Продолжение приложение 16
Приведенная условная гибкость |
Значения φе при относительном эксцентриситете m |
||||||||||||
4,5 |
5 |
5,5 |
6 |
6,5 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 |
14 |
17 |
20 |
|
0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 8 9 10 11 12 13 14 |
182 180 178 170 162 153 143 133 124 117 110 103 097 091 079 069 060 053 048 044 041 |
167 165 163 156 148 138 130 124 116 108 102 097 092 087 077 067 058 052 047 044 040 |
154 151 149 143 136 130 123 118 110 104 098 093 088 083 073 064 056 050 045 042 039 |
143 142 137 132 127 121 115 110 105 100 095 090 085 079 070 062 054 048 043 041 039 |
133 131 128 125 120 116 110 105 100 095 091 085 080 076 067 059 052 046 042 040 038 |
125 121 119 117 113 110 106 100 096 092 087 083 077 074 065 056 050 044 040 038 037 |
111 109 108 106 103 100 096 093 089 086 081 077 072 068 060 55 047 043 039 037 036 |
100 098 096 095 093 091 088 084 079 076 074 070 066 063 055 050 045 042 038 036 035 |
091 090 088 086 083 081 078 073 073 071 068 065 061 058 052 048 043 041 037 035 034 |
077 077 077 076 074 071 069 067 065 062 059 056 054 051 048 045 041 038 034 032 031 |
067 066 065 064 062 061 059 057 055 054 052 051 050 047 044 042 038 035 032 030 029 |
056 055 053 052 051 051 050 049 048 047 046 045 044 043 041 039 036 032 030 028 027 |
048 046 045 045 044 043 042 041 040 039 039 037 037 036 035 035 033 030 028 026 025 |
Примечание: 1. Значение коэффициента φе в таблице увеличены в 1000 раз.
2. Значение φе принимаются не выше значений φе приведенных в табл. 2 настоящего приложения.
Приложение 17
Коэффициенты βf и βz в зависимости от условий сварки.
Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d1 мм |
Положение шва |
Коэффи-циент |
Значение коэффициентов βf и βz при катетах швов, мм |
|||
3 - 8 |
9 - 12 |
14 - 16 |
18 и более |
|||
Автоматическая при d = 3 – 5 |
В лодочку |
βf |
1,1 |
0,7 |
||
βz |
1,15 |
1,0 |
||||
Нижнее |
βf |
1,1 |
0,9 |
0,7 |
||
βz |
1,15 |
1,05 |
1,0 |
|||
Автоматическая и полуавтоматическая d = 1, 4 – 2 |
В лодочку |
βf |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
|
βz |
1,05 |
1,0 |
||||
Нижнее |
βf |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
||
βz |
1,05 |
1,0 |
||||
Ручная, полуавтоматическая проволокой сплошного сечения при d < 1,4 или порошковой проволокой |
В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное |
βf |
0,7 |
|||
βz |
1,0 |
|||||
Примечание. Значение коэффициентов соответствует нормальным режимам сварки.
Приложение 18
Минимальные катеты kf угловых швов.
Вид соединений |
Вид сварки |
Предел текучести стали, МПа (кгс/см2) |
Минимальные катеты швов kf мм при толщине более толстого из свариваемых элементов t, мм |
||||||
4 – 5 |
6 – 10 |
11 – 16 |
17 – 22 |
23 – 32 |
33 – 40 |
41 – 80 |
|||
Тавровое с двусторонними швами; нахлесточное и угловое |
Ручная |
До 430 (4400) |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Св. 430 (4400) до 580 (5900) |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 |
||
Автоматическая и полуавтома-тическая |
До 430 (4400) |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
Св. 430 (4400) до 580 (5900) |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
||
Тавровое с односторонними угловыми швами |
Ручная |
До 380 (3900) |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
12 |
Автоматическая и полуавтома-тическая |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
||
Примечание. 1. В конструкциях из стали с пределом текучести свыше 580МПа (5900 кгс/см2), а также из всех сталей при толщине элементов более 80 мм минимальные катеты угловых швов принимаются по специальным техническим условиям.
2. В конструкциях, возводимых в климатических районах I1, I2, II2 и II3 минимальные катеты швов следует увеличивать на 1мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм включ. и на 2 мм – при толщине элементов более 40 мм.
Приложение 19.