Технические характеристики устьевого оборудования

Показатели	ОУ-140-146/168-65Б	ОУШ-65/50Х 140
Рабочее давление, МПа: — в арматуре — в устьевом сальнике при остано­вив­шем­ся станке-качалке — при работающем станке-качалке	14 14 4	14 14 4
Тип запорного устройства: — ствола — боковых отводов	Кран пробковый проходной типа КППС Тоже	— Вентиль угловой с Dy = 50 мм, Рр= 14 МПа
Рабочая среда	Не коррозионная	Нефть, газ, газоконденсат
Габариты, мм	2100x430x996	1100x680x950
Масса, кг	450	200

Оборудование устьевого типа ОУШ-65/50Х 140 и ОУШ-65/ 50Х Х140ХЛ состоит из корпуса (рис. 7.55), в котором размеще­на муфтовая подвеска, обеспечивающая подвешивание колон­ны подъемных труб. На подвеске установлены сальниковые уст­ройства для герметизации штока скважинного насоса и отвод с вентилем, предназначенный для пропуска в затрубное простран­ство скважинных приборов.

Эксплуатация скважины осуществляется через боковой отвод трубной головки, на котором установлены быстросъемный дрос­сель и запорный угловой вентиль. Второй боковой отвод с вен­тилем сообщен с затрубным пространством.

Рис. 7.55. Оборудование устьевое ОУШ-65/50Х 140 и ОУШ-65/50Х 140 ХЛ:

1 — корпус; 2 — трубная подвеска; 3 — сальник устьевой

При обрыве штока скважинного насоса конструкция сальни­кового уст­ройст­ва обеспечивает перекрытие его прохода, пре­дотвращая излив жидкости из скважины.

Для сброса избыточного давления в затрубном пространстве в выкидную линию в муфтовой подвеске предусматривается пе­репускной клапан.

7.2.6. Силы, действующие в точке подвеса штанг

Нагрузка в точке подвеса штанг балансирного станка-качал­ки обусловлена:

1) статическими нагрузками от силы тяжести жидкости и штанг, сил трения плунжера в цилиндре и штанг о трубы;

2) силами инерции движущихся масс, возникающими при движении с ускорением колонны штанг, и столба жидкости;

3) динамическими нагрузками, возникающими в результате, вибрации штанг.

Практическое значение имеют суммарные минимальные и максимальные нагрузки на штанги, величина которых может быть определена либо непосредственно изменениями динамометри-рованием, либо рассчитана.

Как уже было показано, максимальная величина статической нагрузки будет при ходе штанг вверх

Р_ст = Р_ж + Р_шт (7.1)

где Р_ж — сила тяжести жидкости, находящейся над плунже­ром; Р_шт — тяжести штанг в жидкости.

Приняв для упрощения расчетов глубину спуска насоса рав­ной динамическому уровню, можно записать

Р_ст = q_ж L + q_шт Lb_γ , (7.2)

где q_ж — вес 1 м столба жидкости над плунжером глубинного насоса; q_шт — вес 1 м штанг (с учетом веса муфт) в воздухе; L — длина штанг; b_γ = 1 — р_ж/р_шт (здесь р_шт, р_ж — плотность матери­ала штанг и жидкости).

Силой трения штанг о трубы можно, как показывают иссле­дования, пренебречь, если искривление скважины не превыша­ет 5—6°. Силы инерции могут быть определены по формуле

Р_i = MImax (7.3)

где М — масса движущихся деталей; I_mах — максимальное ус­корение точки подвеса штанг.

Поскольку откачиваемая жидкость сжимаема вследствие на­личия растворенного и свободного газа, то в расчете может учи­тываться только масса штанг М = Р_шт/q.

С учетом сил инерции максимальная нагрузка в точке подве­са штанг будет

(7.4)

Динамическая нагрузка при ходе штанг вниз

(7.5)