Продолжение таблицы 4.2.5

Проверка качества зацепления по геометрическим показателям

Проверка отсутствия подрезания зуба

80) Коэффициент наименьшего

смещения исходного контура

x_min

x_min =1-[zsin²_t/(2cos)]

Рисунок А.4

81) Условие отсутствия

подрезания зуба

х x_min

Проверка отсутствия интерференции зубьев

82) Радиус кривизны зуба в граничной точке профиля

- ведущего колеса

- ведомого колеса

_l1

_l2

_l1 =0,5d₁sin_t-[(1-x₁)m/sin_t]

_l2 =0,5d₂sin_t-[(1-x₂)m/sin_t]

мм

83) Условие достаточности

_l0; _l1_р1 ; _l2_р2

Проверка коэффициентов перекрытия

84) Коэффициенты перекрытия:

• торцового

• осевого

• общий

_

_

_

_=[z₁tg_a1+z₂tg_a2- (z₁+z₂) tg_tw]/(2)

Таблица А.43

Условие достаточности –

_1,2 при =0; _1,0 при 0

_=b_w/p_x

Условие достаточности – _1,0

_=_+_

85) Условия достаточности

_1 при 0; _1,2 при =0

Проверка нормальной толщины по поверхности вершин

86) Угол наклона линии вершины:

- зуба ведущего колеса

- зуба ведомого колеса

_a1

_a2

_a1 =arctg(tg d_a1 /d₁)

_a2 =arctg(tg d_a2 /d₂)

град

87) Нормальная толщина на по- верхности вершин колес:

• ведущего

- ведомого

s_na1

s_na2

s_na1=d_a1{[(0,5+2x₁tg)/z₁]+

inv_t-inv_a1}cos_a1

s_na2=d_a1{[(0,5+ 2x₂tg)/z₂]+

inv_t-inv_a2}cos_a

Условие достаточности –

s_na 0,3m – при однородной структуре материала;

s_na 0,4m –при поверхностном упрочнении зубьев

мм

Параметры, которые используются при расчете передач на прочность

Геометрические параметры

88) Радиус кривизны профиля зуба

в точке на окружности d_y :

- ведущего колеса

- ведомого колеса

_y1

_y2

_y1 =0,5d_y1 sin_y1

_y2 =0,5d_y2 sin_y2

мм

89) Сумма радиусов кривизны профилей сопряженных зубьев в контактных точках

_

_=a_wsin _tw

мм

90) Средняя суммарная длина контактных линий колес:

l_m

l_m1 =b_w_/cos_b

мм

Кинематические параметры

91) Скорость общей точки по профилю зуба заданной контактной точки колес:

- ведущего

- ведомого

v_Fy1

v_Fy2

v_Fy1 =₁ _y1

v_Fy2 =₂ _y2

м/с

92) Сумма скоростей общей точки по профилям контакта зубьев колес (ведущего и ведомого)

v_y

v_y =v_Fy1 +v_Fy2

м/с

93) Скорость скольжения в заданной контактной точке профиля зуба:

- ведущего колеса

- ведомого колеса

v_sy1

v_sy2

v_sy1 =v_Fy1 –v_Fy2

v_sy2 =-v_sy1

м/с

94) Скорость скольжения в точке профиля на окружности вершин:

- ведущего колеса

- ведомого колеса

v_sa1

v_sa2

v_sa1=0,5₂d_b1(tg_a1-tg_tw)(u +1)

v_sa2=0,5₂d_b2(tg_a2-tg_tw)(u +1)

м/с

95) Удельное скольжение в заданной контактной точке профиля зуба:

- ведущего колеса

- ведомого колеса

_y1

_y2

_y1=v_sy1 /v_Fy1

_y2=v_sy2 /v_Fy2

96) Удельное скольжение в нижней точке активного профиля зуба :

- ведущего колеса

- ведомого колеса

_p1

_p2

_p1 =-(tg_a2-tg_tw)(u+1)/

[tg_tw- u(tg_a2-tg_tw)]

_p2 =-(tg_a1- tg_tw)(u+1)/

[tg_tw – u(tg_a1-tg_tw)]

Искомая величина

Обозначение величины

Формула, источник

Результат

Обозначение единицы измерения

1) Передаточное число

u

u= u_цп

2) Частота вращения валов:

• ведущего

- ведомого

n₁

n₂

Таблица 4.2.1

n₂=n₁/u_цп

об/мин

3) Угловая скорость валов:

• ведущего

- ведомого

₁

₂

Таблица 4.2.1

₂=₁/u_цп

рад/с

4 ) Коэффициент полезного действия:

• передачи

• опор

• общий

_цп

_оп

_

Таблица А.3

_=_цп _оп

5) Мощность на валах:

• ведущем

- ведомом

Р₁

Р₂

Таблица 4.2.1

Р₂= Р₁_

кВт

6) Крутящие моменты на валу:

• ведущем

- ведомом

Т₁

Т₂

Таблица 4.2.1

Т₂=10³Р₂/₂

Нм

7) Окружная cкорость колес:

• ведущего

- ведомого

v₁

v₂

v₁ =0,510^-3₁d₁

v₂ =0,510^-3₂d₂

м/с

8) Степень точности передачи

n_т

Таблица А.28

Искомая величина

Обозначение

величины

Формула, источник

Результат

Обозначение

ед. измерен.

1. Окружное усилие

ведущего звена

ведомого звена

F_t1

F_t2

F_t1 =210³T₁/d_w

F_t2 =210³T₂/d_w

Н

2. Радиальная сила

ведущего звена

ведомого звена

F_r1

F_r2

F_r1=F_t1 tg/cos

F_r2=F_t2 tg/cos

Н

3. Осевая сила

ведущего звена

ведомого звена

F_x1

F_x2

F_x1 =F_t1 tg

F_x2 =F_t2 tg

Н

Искомая величина

Обозначение

величины

Формула, источник

Результат

Обозначение

ед. измерен.

1) Коэффициент:

- учитывающий вид зубчатой пере-

дачи и модификацию профиля

головки зуба при расчете:

а) на контактную прочность

б) на выносливость при изгибе

- учитывающий влияние разности

шагов зацепления ведущего и ведомого колес

_H

_F

g₀

Таблица А.45

а) _H=0,002 (при Н350)

б) _H=0,004 (при Н350)

Таблица А.45

Таблица А.46

2) Удельная окружная динамическая

сила при расчете:

• на контактную выносливость

• на выносливость при изгибе

w_Hv

w_Fv

w_Hv =_H g₀v(a_w/u)^1/2

w_Fv =_Fg₀v(a_w /u) ^½

Н/мм

3) Предельное значение окружной

динамической силы при расчете:

• на контактную выносливость

- на выносливость при изгибе

w_Hvmax

w_Fvmax

Таблица А.47

Таблица А.47

Н/мм

4) Условие достаточности по окруж- ной динамической силе при расчете:

• на контактную выносливость

- на выносливость при изгибе

w_Hv w_Hvmax

w_Fv  w_Fvmax

Искомая величина

Обозначение величины

Формула, источник

Результат

Обозначение единицы изм.

Допускаемые контактные напряжения

1) Коэффициенты учитывающие:

- влияние исходной шероховатости сопряженных поверхностей зубьев

- влияние окружной скорости

- влияние вязкости масла

- размеры зубчатого колеса

Z_R

Z_v

Z_L

Z_Х

Z_R =1 при R_a =0,63…1,25;

Z_R =0,95 при R_a =1,25…2,5;

Z_R =0,9 при R_z =10…40

Рисунок А.2

Z_L =1

Рисунок А.3

2) Допускаемые напряжения:

- контактные ведущего колеса

- контактные ведомого колеса

_НР1

_НР2

_НР1=_Нlim1Z_NZ_RZ_vZ_LZ_Х/S_Н

_НР2=_Нlim2Z_NZ_RZ_vZ_LZ_Х/S_Н

МПа

Контактные напряжения в полюсе зацепления

3) Коэффициенты:

- учитывающий форму сопряженных поверхностей в полюсе зацепления

- учитывающий механические свойства материала

- учитывающий суммарную длину контактных линий

- общий

Z_H

Z_Е

Z_

Z

Рисунок А.5

Таблица А.48

Рисунок А.6

Z=Z_H  Z_E  Z_

4) Коэффициенты нагрузки:

- учитывающий распределение нагрузки между зубьями

- неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий

- учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении

- учитывающий внешнюю динамическую нагрузку

- нагрузки

K_H

K_H

K_Hv

K_А

K_H

Таблица А.34

Таблица А.35

Таблица А.36

Таблица А.37

K_H = K_H K_H K_Hv

5) Контактные напряжения в полюсе зацепления

_Н

_Н =_Н0 (К_Н)^1/2, где

_Н0=

Z[210³Т₁(u+1)/(b_wd_w1²u)]^1/2

Мпа

6) Условие достаточности

_Н  _НP

Мпа