Продолжение таблицы 4.3.5

Внешнее зацепление (колеса a-g)

Вариант 1. Первым определяется d_wа

Примечание – Вариант проектного расчета устанавливается техническим заданием

6) Диаметр начальной окружности ведущего

колеса

(d_w)_а

(d_w)_а =

К_d{(T)_аK_H[(i)_ag+1)]/[n_w(_bd)_а²_HP(i)_ag]}^1/3,

где n_w – количество сателлитов

мм

7) Количество зубьев центрального ведущего колеса

(z)_a

Таблица А.39

8) Модуль зацепления пары колес a-g ориентировочно)

(m) _ag

(m)_ag=(d_w)_а /(z)_a ;

мм

9) Коэффициент формы зуба

(Y_FS)_а

Таблица А.49

10) Модуль зацепления пары колес a-g с учетом выносливости при изгибе

(m) _ag

(m) _ag =

К_m{(T)_аK_F(Y_FS)_а /[(z)_а²(_bd)_a (_FP)_а]}^1/3,

где :

К_m =14 – прямозубая передача ;

К_m =11,2 – косозубая (_1)

и шевронная передачи;

К_m =12,5 – косозубая передача (_1)

мм

11) Условие

достаточности

(m) _ag  (m) _ag

12) Модуль зацепления пары колес a-g

(m) _ag

Таблица А.38;

мм

13) Модуль передачи

m

m=(m) _ag

мм

14) Делительное межосевое расстояние

(a)_ag

(a)_ag =0,5(d_w)_a[(i)_ag+1]

мм

15) Межосевое

расстояние

(a_w)_ag

Таблица А.40

мм

16) Суммарное количество зубьев централь- ного ведущего коле-

са и сателлита

(z_) _ag

(z_) _ag =2(a_w)_ag/m

17. Число зубьев

сателлита

(z) _g

(z) _g =(z_) _ag -(z)_a

18. Угол наклона зубьев

колес



=arccos [m(z_) _ag /2(a_w)_ag ]

Примечание – Необходимость введения угла наклона зуба определяется условиями работы всей передачи после расчета внутреннего зацепления и проверки условия соосности передач редуктора

град.

19) Углы :

• профиля

- зацепления

(_t) _ag

(_tw) _ag

tg (_t) _ag =tg  /cos

cos (_tw) _ag =(a) _agcos (_t) _ag /a_w

град.

2 0) Коэффициенты смеще-

ния исходного контура

колес a-g:

- суммарный

- ведущего центрального

колеса

- сателлита

- воспринимаемого

- уравнительного

(x_)_ag

(x)_а

(x)_g

(y) _ag

(y) _ag

Рисунок А.4

(x_)_ag=(z_) _ag [inv(_tw)_ag-inv(_t)_ag]/2tg

где inv(_tw)_ag и inv(_t)_ag по таблице А.42

Таблица А.44

Примечание– При (x)_а=-(x)_g

(x)_а=[0,015(z)_a –0,04]{[(u)_ag -1]}^1/2;

если (z) _а 18,то в формулу подставляют (z) _а=18 и, если u6, то принимают u=6; при (x)_аx_min, принимают (x)_а = x_min,

где x_min=1-[(z) _а sin²_t]/(2cos)

(y) _ag=[(a_w )_ag– a)/m; (Рисунок Б.6)

(y) _ag =[(x_)_ag- (y) _ag]

21) Рабочая ширина колес:

- центрального ведущего

- сателлита

(b_w)_а

(b_w)_g

(b_w)_а =(d_w)_а(_bd)_а

(b_w)_g= b_a +(0,2…0,4)m

Примечание – Уточнить (b_w)_а и (b_w)_g

после расчета (b_w)_b (внутреннее зацепление) и согласовать с таблицей А.6

мм

Далее расчет продолжить с п. 47