- •Установка гидроочистки дизельного топлива
- •Задание на выполнение дипломного проекта
- •Реферат
- •Введение введение
- •Научно- технические основы процесса гидроочистки
- •Назначение процесса гидроочистки
- •Характеристика сырья процесса
- •Целевые и побочные продукты процесса
- •Факторы процесса, их влияние на качество и выход продуктов
- •Качество сырья
- •1.5.2 Активность катализатора
- •1.5.3 Объемная скорость
- •Параметры процесса
- •1.5.4 Кратность циркуляции всг к сырью
- •1.5.5 Концентрация водорода в циркулирующем газе
- •1.5.6 Температура
- •1.5.7 Давление
- •Механизм и химизм реакций процесса
- •1.6.1 Реакции сернистых соединений
- •1.6.2 Реакции кислородных и азотистых соединений
- •1.6.3 Реакции углеводородов
- •Катализаторы гидроочистки
- •Основной аппарат
- •Технологические расчеты
- •Описание технологической схемы
- •Исходные данные
- •2.2.1 Характеристика сырья и режим процесса гидроочистки
- •2.2.2 Используемые катализаторы
- •Технологический расчет реакторного блока установки гидроочистки дизельного топлива
- •2.3.1 Выход гидроочищенной дизельной фракции
- •2.3.2 Расчёт расхода водорода на гидрогенолиз сераорганических соединений
- •2.3.3 Потери водорода с жидким гидрогенизатом
- •2.3.4 Потери водорода с отдувом
- •2.3.5 Материальный баланс установки гидроочистки
- •2.3.6 Материальный баланс реактора гидроочистки
- •2.3.7 Тепловой баланс реактора
- •2.3.8.4 Расчёт потери напора в слое катализатора
- •2.3.9 Регенерация катализатора гидроочистки
- •2.4 Расчёт сепаратора высокого давления
- •2.4.1 Исходные данные для расчёта
- •2.4.2 Расчёт доли отгона на входе в сепаратор высокого давления
- •2.4.2.1 Константа фазового равновесия бензина
- •2.4.2.1 Константа фазового равновесия дт
- •2.4.3 Основные размеры сепаратора
- •Автоматизация процесса
- •Общая характеристика технологического процесса и задачи его автоматизации
- •Выбор и обоснование средств контроля, регулирования и сигнализации
- •3.2.1 Датчики температуры
- •3.2.2 Датчики расхода
- •3.2.3 Датчики уровня
- •3.2.4 Датчики давления
- •3.2.5 Анализаторы качества
- •3.2.6 Функциональные преобразователи
- •3.2.7 Нормирующие преобразователи
- •3.2.8 Вторичные приборы
- •3.2.9 Регуляторы
- •3.2.10 Исполнительные устройства
- •3.2.11 Блокировки и сигнализации
- •Спецификация средств автоматизации
- •Безопасность жизнедеятельности и экология
- •Краткая характеристика процесса и установки гидроочистки дизельной фракции
- •Пожарная безопасность
- •Эксплуатация сосудов и аппаратов, работающих под давлением
- •Электробезопасность
- •Защита от электрического тока.
- •Защита от статического электричества.
- •Молниезащита
- •Производственное освещение
- •Защита от шума и вибрации
- •Вентиляция и отопление
- •Индивидуальные средства защиты работающих
- •Коллективные средства защиты работающих
- •Безопасность в чрезвычайных ситуациях
- •Выбросы в атмосферу
- •Определение выделений (выбросов) загрязняющих веществ при нанесении лакокрасочных материалов
- •Сточные воды и отходы производства
- •Определение категории опасности предприятия
- •Заключение по разделу безопасность жизнедеятельности и экология
- •Заключение
- •Список использованных источников
2.3.2 Расчёт расхода водорода на гидрогенолиз сераорганических соединений
Водород в процессе гидроочистки расходуется на:
– гидрогенолиз сероорганических соединений;
– гидрирование непредельных углеводородов;
– потери водорода с отходящими потоками (отдувом и жидким гидрогенизатом);
Расход водорода на гидрогенолиз сераорганических соединений рассчитывается по формуле:
|
G1 = (m · ∆S) |
(2.4) |
где G1 – расход 100 % водорода, % масс. на сырьё;
∆S – количество серы, удаляемое при гидроочистке, % масс. на сырьё;
m –коэффициент, зависящий от характера сернистых соединений.
Поскольку в нефтяном сырье присутствуют различные сернистые соединения, то определяют расход водорода на гидрогенолиз каждого из них и результаты суммируются.
Значение m для соединений серы:
- меркаптановой серы 0,0625;
- сульфидной серы 0,125;
дисульфидной серы 0,09375;
тиофеновой серы 0,250.
Наиболее стабильны при гидроочистке тиофеновые соединения, поэтому при расчёте принимаем, что вся остаточная сера (0,005 % масс.) в гидрогенизате тиофеновая, а остальные сераорганические соединения разлагаются полностью.
При этом получаем:
G1 = 0,05 · 0,0625 + 0,35 · 0,125 + 0,09·0,09375 + (0,47 - 0,005) · 0,250 = 0,17 % масс.
Расход водорода на гидрирование непредельных углеводородов.
Принимаем, что гидроочистке подвергается только прямогонная дизельная фракция, поэтому расход водорода на гидрирование непредельных углеводородов не учитываем, G2 = 0.
2.3.3 Потери водорода с жидким гидрогенизатом
Мольную долю водорода, растворенного в гидрогенизате, можно рассчитать из условий фазового равновесия в газосепараторе высокого давления:
|
x’H2 = y’H2 / Kр, |
(2.5) |
где y’H2 - объемная концентрация водорода в циркулирующем газе;
Kр - константа фазового равновесия (для условий холодного газосепаратора при 230 °С и 5,0 МПа Kр = 30).
x’H2 = 0,8 / 30 = 0,027
Потери водорода от растворения в гидрогенизате G3 (% масс.) на сырье составляют:
|
G3 |
(2.6)
|
Среднюю молекулярную массу сырья рассчитываем по формуле:
|
М
= |
(2.7) |
|
|
(2.8) |
где
–
относительная плотность сырья при
температуре 15°С,
,
М=
кг/кмоль.
Вычисляем потери водорода с жидким гидрогенизатом:
G3
Кроме этого, имеются также потери водорода за счет его диффузии через стенки аппаратов и утечки через неплотности, так называемые механические потери.
По практическим данным, эти потери составляют около 1% от общего объема циркулирующего газа.
Механические потери на сырье равны:
|
G4 = х · 0,01 · MH2 · 100 / (ρ · 22,4), |
(2.9) |
где х – кратность циркуляции водородсодержащего газа, нм3 / м3;
ρ – плотность сырья, кг / м3.
G4 = 350 · 0,01 · 2 · 100 / (835 · 22,4) = 0,037 % масс.

,
,