- •Конструкция изделия
- •2. Разработка технологического процесса
- •2.1. Технологический процесс изготовления щитовых деталей на основе дСтП. Выбор оборудования
- •2.2. Технологический процесс изготовления деталей и узлов из массивной древесины. Выбор оборудования
- •2.3. Определение припусков и размеров заготовок на каждом виде оборудования. Детали на основе дСтП
- •2.3.1. Припуски на заготовки дСтП
- •2.3.2. Припуски на заготовки строганого шпона
- •2.3.3. Размеры заготовок
- •2.4.1. Припуски и размеры неклееных деталей из массивной древесины
- •2.4.2. Припуски и размеры клееных деталей из массивной древесины
- •2.4. Определение припусков и размеров заготовок на каждом виде оборудования. Детали из массивной древесины
- •2.4.3. Размеры заготовок
- •3. Расчет оборудования
- •3.1. Порядок расчета оборудования
- •3.2. Расчет оборудования для обработки щитовых деталей на основе дСтП
- •3.2.1. Расчет линии форматной обработки и облицовывания кромок homag kfl 525/526. Расчет годовой программы выпуска изделий
- •3.2.2. Расчет однопильного станка для раскроя плит (раскройный центр) wn 600
- •3.2.3. Расчет калибровально-шлифовального станка саlibra 5 1150 4rkrk
- •3.2.4. Расчет станков для раскроя шпона qfs 800 и efs 3200l
- •3.2.5. Расчет станка для ребросклеивания шпона fw 1150 sh
- •3.2.6. Расчет линии облицовывания пластей щитов акда-4938-1
- •3.2.7. Расчет плоскошлифовального станка mfa q /l /l /l
- •3.2.8. Расчет круглопильного станка wa 6
- •3.2.9. Расчет станка для одностороннего облицовывания кромок щитов fl-330
- •3.2.10. Расчет многошпиндельного присадочного станка wt-216
- •3.2.11. Расчет сверлильно-присадочного станка wt-21
- •3.3. Расчет оборудования для изготовления брусковых и щитовых деталей из массивной древесины
- •3.3.1. Расчет станка для поперечного раскроя досок tr 600
- •3.3.2. Расчет станка для продольного раскроя отрезков j 250
- •3.3.3. Расчет фуговального станка s 510
- •3.3.4. Расчет четырехстороннего продольно-фрезерного станка Beaver-515
- •3.3.5. Расчет ваймы веерной иу-16
- •3.3.6. Расчет рейсмусового станка d 630
- •3.3.7. Расчет фуговального станка s 510 для обработки кромки
- •3.3.8. Расчет торцовочного станка tr 350
- •3.3.9. Расчет шипорезного станка шпк-40
- •3.3.10. Расчет фрезерного станка т 1000 l
- •3.3.11. Расчет сверлильного станка свп-2
- •3.3.12. Расчет шлифовального станка ШлПс-6м
- •3.3.13. Расчет шлифовального станка кsм-2600
- •3.3.14. Расчет шлифовального станка ШлДб-6м
- •3.3.15. Расчет пневмоваймы для сборки ящиков
- •3.4. Ведомость производственного оборудования
- •4. Расчет материалов
- •4.1. Расчет древесных и облицовочных материалов
- •4.2. Расчет пиломатериалов для изготовления клееных деталей из массива
- •4.3. Расчет клеевых материалов
- •4.4. Составление спецификации основных материалов для изготовления изделия
- •5. Планировка технологического оборудования в цехе
- •5.1. Методика расчета площади цеха
- •5.2. Расчет площади рабочих мест
- •5.3. Расчет площади и габаритов цеха. Основные положения, используемые при расстановке оборудования
3.2.6. Расчет линии облицовывания пластей щитов акда-4938-1
Производительность линии П рассчитывается по формуле [2, c. 38-40]:
П = |
60 η nx,y |
|
|
|
|
|
(3.21) |
T |
|
|
|
|
|
где η – коэффициент использования фонда времени линии, η = 0,75 [2, с. 22];
nx,y – количество пакетов, умещающихся на плите пресса за одну запрессовку; рассчитывается по формуле:
nx,y = nx ny (3.22)
где nx – количество рядов пакетов по ширине плиты пресса;
ny – количество рядов пакетов по длине плиты пресса. Если заготовки располагаются поперек плит пресса (т.е. длина заготовки располагается вдоль ширины плиты пресса), что бывает почти всегда, то величины nx и ny вычисляют по формулам:
nx = |
B – ∆x |
|
|
|
|
|
(3.23) |
l + ∆x |
|
|
|
|
|
||
ny = |
L – ∆y |
|
|
|
|
|
(3.24) |
b + ∆y |
|
|
|
|
|
где L – длина плиты пресса, L = 3300 мм;
В – ширина плиты пресса, В = 1800 мм;
l – длина заготовки облицовки, мм;
b – ширина заготовки облицовки, мм;
∆x, ∆y – расстояние от кромки плиты пресса до кромки пакета, а также расстояние между пакетами по ширине и длине плиты пресса. Минимальные значения ∆x = ∆y = 50 мм.
Если заготовки располагаются вдоль плит пресса (т.е. длина заготовки располагается вдоль длины плиты пресса), что бывает при длине заготовок более 1800 мм, то величины nx и ny вычисляют по формулам:
nx = |
B – ∆x |
|
|
|
|
|
(3.25) |
b + ∆x |
|
|
|
|
|
||
ny = |
L – ∆y |
|
|
|
|
|
(3.26) |
l + ∆y |
|
|
|
|
|
Полученные по этим формулам значения округляются до ближайшего меньшего целого числа и только после этого подставляются в формулу (3.22)
Т – продолжительность цикла работы линии, мин. Продолжительность цикла работы линии может быть обусловлена длительностью цикла работы пресса tц.пр или продолжительностью сборки комплекта пакетов для загрузки в пресс tц.сб. Продолжительность цикла работы линии принимается равной большей величине.
При облицовывании натуральным шпоном толщиной 0,8 мм tц.пр = 1,3 мин.
Величина tц.сб рассчитывается по формуле:
tц.сб= |
tшт nx,y |
|
|
|
|
|
(3.27) |
60 |
|
|
|
|
|
где tшт – продолжительность сборки одного пакета (штучное время), с. При укладке пакетов в один ряд по ширине плиты пресса tшт = 6-7 с, при укладке в два и более рядов tшт = 3-4 с.
После определения продолжительности циклов работы пресса tц.пр и сборки пакетов tц.сб сравнивают полученные результаты и бо́льшую величину принимают за продолжительность цикла работы линии Т.
Все переменные величины и результаты расчетов сведены в табл. 3.6.
Пояснения к заполнению табл. 3.6.
Графы 2 – 4 табл. 3.6 заполняются в соответствии с графами 1 и 9 табл. 2.4.
Таблица 3.6
Расчет линии АКДА-4938-1
№ п/п |
Наименование детали |
Размеры заготовки, мм |
Количество рядов пакетов по длине |
Кол-во рядов пакетов по ширине |
Кол-во пакетов на плите пресса |
Цикл сборки комплекта пакетов |
Цикл работы линии |
Производительность линии, шт/ч |
Количество деталей в изделии |
Кратность заготовки |
Затраты времени на 1000 изделий |
||
длина |
ширина |
||||||||||||
|
|
l |
b |
ny |
nx |
nx,y |
tц.сб |
T |
П |
n |
ZШ |
t |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Стенка боковая |
1733 |
379 |
7,57 |
1 |
7 |
0,7 |
1,3 |
242,2 |
3 |
1 |
12,63 |
|
2 |
Стенка горизонтальная |
1297 |
379 |
7,57 |
1,29 |
7 |
0,7 |
1,3 |
242,2 |
2 |
1 |
8,42 |
|
3 |
Перегородка Горизонтальная |
883 |
379 |
7,57 |
1,87 |
7 |
0,7 |
1,3 |
323,0 |
1 |
1 |
3,15 |
|
4 |
Перегородка Горизонтальная |
434 |
379 |
7,57 |
3,61 |
21 |
1,05 |
1,3 |
726,9 |
2 |
1 |
2,8 |
|
5 |
Дверь |
613 |
448 |
6,52 |
2,63 |
12 |
0,6 |
1,3 |
415,3 |
2 |
1 |
4,91 |
|
6 |
Стенка ящика накладная |
875 |
314 |
8,92 |
1,89 |
8 |
0,8 |
1,3 |
369,2 |
1 |
1 |
2,76 |
|
7 |
Стенка ящика накладная |
875 |
314 |
8,92 |
1,89 |
8 |
0,8 |
1,3 |
369,2 |
2 |
2 |
2,76 |
|
8 |
Стенка ящика накладная |
457 |
314 |
8,92 |
3,45 |
24 |
1,2 |
1,3 |
830,7 |
4 |
2 |
2,45 |
|
9 |
Полка |
823 |
343 |
8,26 |
2,0 |
16 |
0,6 |
1,3 |
553,8 |
3 |
1 |
5,52 |
|
10 |
Полка |
405 |
343 |
8,26 |
3,84 |
24 |
1,2 |
1,3 |
830,7 |
2 |
1 |
2,45 |
|
11 |
τ = ∑ tj = |
47,85 |
|||||||||||
12 |
Тэф = 3675 ч. ( ηрем = 0,9 [2, с. 51]) |
||||||||||||
13 |
Т = 4067 ч (Qгод = 85000 – см. строку 15 табл. 3.1) |
||||||||||||
14 |
mрасч = 1,10 |
||||||||||||
15 |
mпр = 1 |
||||||||||||
16 |
Р = 110 % |
||||||||||||
В графах 5 и 6 приводятся значения, рассчитанные по формулам (3.23) и (3.24) соответственно (кроме строк № 3 и 5). Для строк № 3 и 5 значения рассчитывались по формулам (3.25) и (3.26) соответственно. Значения nx в графе 5, в строках № 1, 2, 9, 11 получились меньше единицы. Однако длина заготовок (1733 и 1764 мм) умещается на ширине плиты пресса (1800 мм). Поэтому значение nx округлено в бо́льшую сторону (до единицы).
Значения, указанные в графе 8, рассчитаны по формуле (3.27). Величина tшт принята равной 4 с для 7-й и 12-й строк. В остальных случаях tшт = 6 с.
В графе 9 указан цикл работы линии.
В графе 10 записывается значение, рассчитанное по формуле (3.21).
Графа 11 заполняется в соответствии со сборочным чертежом изделия и табл. 1.1.
Графа 12 табл. 3.6 заполняется в соответствии с графой 9 табл. 2.4.
В графе 13 записывается значение, рассчитанное по формуле (3.1), величина Б равна 2 % [1, с. 486].
В строках 11 – 16 табл. 3.6 записаны значения, рассчитанные в соответствии с пп. 3;4;6-9 раздела 3.1.
