- •Конструкция изделия
- •2. Разработка технологического процесса
- •2.1. Технологический процесс изготовления щитовых деталей на основе дСтП. Выбор оборудования
- •2.2. Технологический процесс изготовления деталей и узлов из массивной древесины. Выбор оборудования
- •2.3. Определение припусков и размеров заготовок на каждом виде оборудования. Детали на основе дСтП
- •2.3.1. Припуски на заготовки дСтП
- •2.3.2. Припуски на заготовки строганого шпона
- •2.3.3. Размеры заготовок
- •2.4.1. Припуски и размеры неклееных деталей из массивной древесины
- •2.4.2. Припуски и размеры клееных деталей из массивной древесины
- •2.4. Определение припусков и размеров заготовок на каждом виде оборудования. Детали из массивной древесины
- •2.4.3. Размеры заготовок
- •3. Расчет оборудования
- •3.1. Порядок расчета оборудования
- •3.2. Расчет оборудования для обработки щитовых деталей на основе дСтП
- •3.2.1. Расчет линии форматной обработки и облицовывания кромок homag kfl 525/526. Расчет годовой программы выпуска изделий
- •3.2.2. Расчет однопильного станка для раскроя плит (раскройный центр) wn 600
- •3.2.3. Расчет калибровально-шлифовального станка саlibra 5 1150 4rkrk
- •3.2.4. Расчет станков для раскроя шпона qfs 800 и efs 3200l
- •3.2.5. Расчет станка для ребросклеивания шпона fw 1150 sh
- •3.2.6. Расчет линии облицовывания пластей щитов акда-4938-1
- •3.2.7. Расчет плоскошлифовального станка mfa q /l /l /l
- •3.2.8. Расчет круглопильного станка wa 6
- •3.2.9. Расчет станка для одностороннего облицовывания кромок щитов fl-330
- •3.2.10. Расчет многошпиндельного присадочного станка wt-216
- •3.2.11. Расчет сверлильно-присадочного станка wt-21
- •3.3. Расчет оборудования для изготовления брусковых и щитовых деталей из массивной древесины
- •3.3.1. Расчет станка для поперечного раскроя досок tr 600
- •3.3.2. Расчет станка для продольного раскроя отрезков j 250
- •3.3.3. Расчет фуговального станка s 510
- •3.3.4. Расчет четырехстороннего продольно-фрезерного станка Beaver-515
- •3.3.5. Расчет ваймы веерной иу-16
- •3.3.6. Расчет рейсмусового станка d 630
- •3.3.7. Расчет фуговального станка s 510 для обработки кромки
- •3.3.8. Расчет торцовочного станка tr 350
- •3.3.9. Расчет шипорезного станка шпк-40
- •3.3.10. Расчет фрезерного станка т 1000 l
- •3.3.11. Расчет сверлильного станка свп-2
- •3.3.12. Расчет шлифовального станка ШлПс-6м
- •3.3.13. Расчет шлифовального станка кsм-2600
- •3.3.14. Расчет шлифовального станка ШлДб-6м
- •3.3.15. Расчет пневмоваймы для сборки ящиков
- •3.4. Ведомость производственного оборудования
- •4. Расчет материалов
- •4.1. Расчет древесных и облицовочных материалов
- •4.2. Расчет пиломатериалов для изготовления клееных деталей из массива
- •4.3. Расчет клеевых материалов
- •4.4. Составление спецификации основных материалов для изготовления изделия
- •5. Планировка технологического оборудования в цехе
- •5.1. Методика расчета площади цеха
- •5.2. Расчет площади рабочих мест
- •5.3. Расчет площади и габаритов цеха. Основные положения, используемые при расстановке оборудования
3.3.2. Расчет станка для продольного раскроя отрезков j 250
Переменные величины и результаты расчетов для станка J 250 приведены в табл. 3.13.
Таблица 3.13
Расчет станка J 250
№ п/п |
Наименование детали |
Размеры раскраиваемых отрезков |
Производительность, отрезков в час |
Количество деталей в изделии |
Кратности и количество брусков в щите |
Затраты времени на 1000 изделий |
|
длина, мм |
толщина, мм |
||||||
|
|
l |
h |
П |
n |
|
t |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Брусок направляющий |
619 |
21,6 |
1008,3 |
14 |
ZШ = 4 ZД = 2 |
1,82 |
2 |
Стенка ящика боковая |
644 |
21,1 |
969,1 |
1 |
nСК =4 ZД = 2 |
2,16 |
3 |
Стенка ящика передняя |
821 |
21,1 |
760,2 |
1 |
nСК =4 |
5,52 |
4 |
Стенка ящика задняя |
825 |
21,1 |
756,5 |
1 |
nСК =4 |
5,55 |
5 |
Стенка ящика боковая |
644 |
21,1 |
969,1 |
4 |
nСК =4 ZД = 2 |
8,25 |
6 |
Стенка ящика передняя |
821 |
21,1 |
760,2 |
2 |
nСК =4 |
11,00 |
7 |
Стенка ящика задняя |
821 |
21,1 |
760,2 |
2 |
nСК =4 |
11,00 |
8 |
Стенка ящика боковая |
806 |
21,1 |
774,3 |
8 |
nСК =4 ZД = 2 |
21,69 |
9 |
Стенка ящика передняя |
330 |
21,1 |
1891,3 |
4 |
nСК =4 |
8,88 |
10 |
Стенка ящика задняя |
416 |
21,1 |
1500,3 |
4 |
nСК =4 |
11,19 |
11 |
Царга продольная |
1168 |
30,7 |
534,3 |
2 |
1 |
3,93 |
12 |
Царга поперечная |
503 |
30,7 |
1240,8 |
2 |
nСК =4 |
6,76 |
13 |
Ножки |
707 |
57,4 |
882,8 |
4 |
nСК =4 |
19,03 |
14 |
τ = ∑ tj =116,78 |
||||||
15 |
Тэф = 3880 ч. ( ηрем = 0,95 [2, с. 32]) |
||||||
16 |
Т = 9926ч (Qгод = 85000 – см. строку 15 табл. 3.1) |
||||||
17 |
mрасч = 2,55 |
||||||
18 |
mпр = 3 |
||||||
19 |
Р = 85 % |
||||||
Пояснения к заполнению табл. 3.13.
Графы 2 – 4 табл. 3.13 заполняются в соответствии с графами 1 и 5 табл. 2.7, т.к. расчет ведется по размерам отрезков, поступающих на станок J 250 для раскроя.
Графа 5 – Производительность П (количество раскраиваемых отрезков в час) рассчитывается как
П = |
60 U Кд Км |
|
|
|
|
|
(3.35) |
l |
|
|
|
|
|
где U– скорость подачи заготовок, для обработки бука можно принять U = 15 м/мин;
l – длина заготовки, м (см. графу 3 табл. 3.13);
Кд – коэффициент использования рабочего времени. Для многопильных станков, Тпер = 36,8 % [3, с. 60] (для четырех переналадок в смену, при использовании дисковых пил из легированной стали). Величина Кд , рассчитанная по формуле (3.33), составляет: Кд = 0,73;
Км – коэффициент использования машинного времени, Км = 0,95 [1, с.296].
Графа 6 заполняется в соответствии со сборочным чертежом изделия и табл. 1.1.
Графа 7 табл. 3.13 заполняется в соответствии с графой 5 табл. 2.7, т.к. расчет ведется по размерам и кратностям заготовок до продольного раскроя на J 250.
В графе 8 записывается значение, рассчитанное по формуле (3.34) на основании данных, приведенных в графах 5 – 7табл. 3.13. Если значения величин ZШ, nСК и ZД в графе 7 не указаны, то в формулу (3.34) вместо них подставляется единица. Величина Б равна 5 % [6, с. 125 или 1, с. 486].
В строках 14 – 19 табл. 3.13 записаны значения, рассчитанные в соответствии с пп. 3;4;6-9 раздела 3.1.
Загрузка станка J 250 меньше 50 %, поэтому станок можно перевести на односменную работу, при этом его загрузка составит 54 %.