- •Предисловие
- •Глава 1. Введение в курс «Детали машин и основы конструирования».
- •Задачи и содержание курса «Детали машин и основы конструирования»
- •1.2. Особенности курса и его изучения
- •Тенденции современного машиностроения.
- •Основные критерии работоспособности и расчета деталей машин.
- •Общая классификация деталей машин.
- •Передачи.
- •Силы в зацеплении косозубой передачи.
- •Особенности геометрии цилиндрических косозубых передач.
- •Глава 2. Расчет цилиндрических зубчатых передач на контактную выносливость
- •Причины разрушения (отказов) зубьев.
- •Предпосылки к расчету зубчатых передач на контактные напряжения.
- •Расчет зубчатых передач на контактную выносливость.
- •Расчетная нагрузка и проверочный расчет на контактную выносливость
- •Проектный расчет зубчатых передач на контактную выносливость
- •Ширина зубчатого венца.
- •Глава 3. Расчет цилиндрических зубчатых передач на изгибную выносливость
- •3.1. Эквивалентные (приведенные) цилиндрические зубчатые колёса
- •3.2. Проверочный расчет зубчатых передач на изгибную выносливость.
- •3.3. Проектный расчет зубьев на изгиб
- •Глава 4. Конические передачи.
- •4.1. Геометрические зависимости в конической передаче
- •4.2. Эквивалентное число зубьев конических передач.
- •4.3. Силы, действующие в зацеплении конических колес с прямыми зубьями
- •4.4. Конические колеса с круговыми зубьями.
- •4.5. Особенности действия сил в зацеплении круговых зубьев.
- •4.6. Расчет конических зубчатых передач на контактную прочность. Проверочный и проектный
- •4.7. Расчет на контактную прочность при действии максимальной пиковой нагрузки
- •4.8. Проверочный расчет изгибной выносливости зубьев конических колес.
- •4.9. Проектный расчет на выносливость при изгибе.
- •4.10. Условие равной прочности зубьев колеса и шестерни на изгибную выносливость
- •4.11. Проверка изгибной прочности зубьев конических колес при действии пиковых нагрузок (на пусковых режимах) для менее прочного колеса
- •5. Выбор материала и термообработки зубчатых колес
- •5.1. Допускаемые напряжения с учетом графика нагрузки.
- •5.2. Выбор допускаемых напряжений зубчатых колес с учетом графика нагрузки.
- •5.3. Допускаемые изгибающие напряжения
- •5.4. Кпд зубчатых передач.
- •Вопросы для самоконтроля
- •Глава 6. Планетарные передачи
- •6.1. Кинематика планетарных передач
- •6.2. Подбор чисел зубьев многопоточных передач.
- •6.3. Относительная частота вращения
- •6.4. Определение сил и крутящих моментов
- •6.5. Кпд планетарных передач
- •6.6. Особенности расчета планетарных передач на прочность
- •Глава 7. Червячные передачи
- •7.1. Преимущества и недостатки червячных передач.
- •7.2. Виды червячных передач и червяков
- •7.3. Геометрические зависимости в червячной передачи
- •7.4. Скорость скольжения
- •7.5. Силы, действующие в зацеплении червячной передачи
- •7.6. Кпд червячной передачи
- •7.7. Коэффициент нагрузки
- •7.8. Материалы и допускаемые напряжения
- •7.9. Типовые отказы червячных передач
- •7.10. Допускаемые напряжения для цилиндрических червячных передач
- •7.11. Расчет червячной передачи на контактную выносливость
- •7.12. Расчет червячной передачи на изгибные напряжения
- •7.13. Тепловой расчет червячной передачи
- •8. Ременные передачи
- •8.1 Геометрические параметры
- •8.2 Упругое скольжение и кинематика
- •8.3. Силы в ремне
- •8.4. Напряжение в ремне
- •8.5. Расчет ременной передачи по тяговой способности
- •8.6. Расчет плоскоременных передач
- •8.7. Клиноременные передачи
- •8.8. Силы, действующие на валы ременной передачи
- •8.9. Зубчато-ременные передачи
- •9. Соединения деталей машин
- •9.1. Сварные соединения
- •9.2. Основные типы сварных соединений
- •9.3. Сварные соединения встык
- •9.4. Соединения внахлестку
- •9.5. Расчет длины швов при несимметричной привариваемой детали
- •9.6. Расчет соединений, нагруженных моментом в плоскости шва
- •9.7. Расчет соединения в тавр
- •9.8. Допускаемые напряжения для сварных швов
- •10. Резьбовые соединения
- •10.1. Резьбовые соединения. Достоинства и недостатки.
- •10.2. Типы резьб
- •10.3. Стопорение резьбовых соединений
- •10.4. Классы прочности, материалы
- •10.5. Распределение осевой нагрузки по виткам резьбы
- •10.6. Причины разрушений и принцип расчета элементов резьбового соединения.
- •10.7. Расчет болтового соединения, нагруженного осевой силой и крутящим моментом затяжки
- •10.8. Расчет болтов, нагруженных поперечной силой в плоскости стыка
- •10.9. Моменты, действующие в резьбовом соединении
- •10.10. Кпд винтовой пары
- •10.11. Расчет предварительно затянутого резьбового соединения при действии силы перпендикулярной плоскости стыка
- •10.12. Определение податливости болта и деталей стыка
- •10.13. Расчет болтов при переменной нагрузке
- •Глава 11. Валы и оси
- •11.1. Материалы валов
- •11.2. Расчет валов на прочность
- •11.3 Расчет вала на статическую прочность
- •11.4. Проверка вала червяка на статическую прочность и построение эпюр
- •11.6. Шпоночные соединения
- •11.7. Расчет шпонок на прочность
- •Сегментные шпонки
- •11.5 Условие жесткости
- •11.9. Шлицевые (зубчатые) соединения
- •11.10.Расчет зубчатых соединений на прочность.
- •Глава 12. Подшипники качения
- •12.1. Классификация подшипников качения
- •12.2. Основные типы подшипников
- •12.3. Материалы для подшипников
- •12.4. Распределение нагрузки между телами качения (задача Штрибека)
- •12.5. Кинематика подшипников качения
- •12.6. Виды повреждений в подшипниках и способы расчетной оценки работоспособности подшипников
- •12.7. Методика выбора подшипников качения
- •12.8 Определение осевых нагрузок в радиально-упорных подшипниках
- •12.9 Выбор подшипников по статической грузоподъемности
- •12.10 Выбор подшипников, работающих при переменных режимах
- •13. Муфты соединительные
- •13.1. Муфты постоянные глухие
- •13.2. Муфты компенсирующие
- •13.3. Упругие муфты
- •13.4. Втулочно-пальцевые муфты типа мувт
- •13.5. Фрикционные муфты
- •13.6 Муфты предохранительные
- •13.7. Муфты комбинированные
- •Заключение
- •Литература
6.1. Кинематика планетарных передач
Для передачи вращения, момента и мощности от одного основного звена планетарной передачи, изображенной на рис. 30, к другому надо или затормозить третье звено или сообщить ему принудительное вращение.
В самом деле, пусть ведущим элементом планетарной передачи будет солнечная шестерня, а ведомым – водило, тогда при свободном эпицикле водило, нагруженное внешним сопротивлением, останется неподвижным, а эпицикл будет вращаться вхолостую. Так будет и в любом другом случае, когда одно из основных звеньев свободно. Во всех этих случаях передать мощность через планетарную передачу нельзя, так как её элементы не имеют силовых связей между собой. Чтобы передать вращение от солнечной шестерни к водилу, надо остановить эпицикл или задать ему определенное принудительное вращение.
Графический метод определения передаточного числа. Построение плана скоростей.
Планом линейных скоростей планетарной передачи называется система векторов скоростей звеньев, расположенных в совмещенной плоскости вращения всех колес, построенных в одном масштабе. Начало каждого вектора лежит на одной линии, пересекающей центральную ось и ось одного из сателлитов в каждом планетарном ряду.
Рис. 30
План скоростей наглядно показывает соотношение величин скоростей звеньев планетарной передачи, направление их вращения, величину передаточного числа, относительные скорости в полюсах зацепления, которые определяют потери мощности на трение в этих полюсах.
При построении плана скоростей определяется окружная скорость какого-либо основного звена по заданному числу оборотов, например, центральной шестерни:
и
наносится в масштабе на план скоростей
(рис.31). В центре вращения (точка О)
линейная скорость равна нулю. Прямая
ограничивает линейные скорости любой
точки солнечной шестерни, лежащей в
сечении ОА, а отношение этих скоростей
к их радиусам определяют угловую скорость
солнечной шестерни:
Линейная
скорость в точке Б, которая является
мгновенным центром вращения, равна
нулю, так как эпицикл остановлен. Прямая
определяет
линейные скорости всех точек сателлита
в сечении БА, так как скорости в полюсах
А и Б являются не только скоростями
солнечной шестерни и эпицикла, но и
точек сателлита, находящихся в контакте
с этими колесами. Значит, известна
скорость центра сателлита, которая
является и линейкой скоростью водила
в точке В. Прямая
,
определяет линейные скорости всех точек
водила, лежащих на прямой ОВ, отношение
этих скоростей к их радиусам определяет
угловую скорость водила:
Рис. 31
Передаточное число:
Проведя вспомогательную линию в,д на любом расстоянии от точки О, передаточное число равно отношению отрезков прямой, лежащей
между
линией нулевой скорости ОВ и прямыми
и
.
Так как
Методом графического анализа кинематики планетарных передач можно определить передаточное отношение u для любых условий работы планетарного ряда (рис.32). Этот метод прост и нагляден, однако недостаточно точен.
Рис. 32
Аналитическое определение передаточного числа.
Если применить метод Виллиса и остановить водило, то получим передачу с неподвижными осями, у которой угловые скорости солнечной шестерни и эпициклического колеса будут относительными, т. е.,
Знак минус показывает, что солнце и эпицикл вращаются в противоположные стороны.
Если водило начнет вращаться, то относительные угловые скорости центральных колес будут равны разности между их абсолютными и переносными скоростями. Таким образом, “отпустив” водило, получим:
где
- характеристика планетарного ряда -
передаточное число в относительном
движении. В окончательном виде основное
уравнение кинематики планетарного ряда
имеет вид:
. (6.1)
Из этого уравнения получаются все варианты работы планетарной передачи (рис. 33).
Если
ведет солнечное колесо (рис. 33а), то в
уравнении (6.1)
,
тогда
.
Передаточное число связано с конструктивной характеристикой планетарного ряда соотношением
Рис. 33
Если
ведет эпициклическое колесо (рис. 33б),
то
и из (6.1)
.
Тогда
При ведущем водиле
При
неподвижном водиле (
)
имеем передачу с неподвижными осями
(рис.33в).
Если ведет эпициклическое колесо,то
Простая передача является частным случаем планетарной. Для получения более широкого диапазона передаточных чисел и уменьшения радиальных габаритов применяют планетарные ряды со сдвоенными сателлитами и двухрядные типа 2авН.
