Определяются наивыгоднейшая высота полета и эшелон (fl) полета:

Для определения наивыгоднейшей высоты полета используется РЛЭ Ан-24, раздел 6.1.3. Исходя из минимальной температуры по маршруту t_min = - 10°C, высота определяется по Таблице 6.2. «До СА +10». С учетом того, что по маршруту S_общ = 621км , найвыгоднейшая высота полета будет в пределах 5400 – 5700м. Этому диапазону высот будут соответствовать эшелоны полета:

5400м х 3,28 = 17712f - FL 177.

5700м х 3,28 = 18696f - FL 187,

Определение FL / высоты полета:

На основании сравнения допустимых (разрешенных) высот полета, опубликованных на маршрутной карте выбирается диапазон допустимых (разрешенных) высот полета. Для данного маршрута это: FL110 - FL270.

Исходя из того, что направление полета будет происходить на восток (МПУ _СР.=66º), по правилам приборного полета эшелон полета должен быть нечетным. Сравнив наивыгоднейшие эшелоны полета FL177 - FL187 и допустимые эшелоны для полета по маршруту FL110 - FL270, определяется эшелон полета как FL190, высота полета (для расчета общей заправки топливом) будет Н = 5800м.

Коррекция на отклонения по давлению:

В примере фактические значения QNHмин (745мм рт. ст.) и температура (- 15°C) отличаются от стандартных значений, по которым рассчитаны, опубликованные на карте диапазоны безопасных высот, поэтому выполняется коррекция минимально допустимой высоты полета (FL 110) на отклонения по температуре и давлению.

Коррекция на отклонения по температуре:

а) Рассчитывается температурная поправка ΔНt и по ее значению оценивается необходимость учета (не учета) в расчете корректировки FL 110.

Расчет температурной поправки:

ΔНt = ((t₀ – 15) / 10)) ∙ 0,04Набс= (– 15– 15) / 10) ∙ 0,04 ∙ 3350 = - 402м.

Справка. Если ΔНt по модулю превышает 20% от запаса высоты (МОС), то необходимость ее учета определяется по значению GRID MORA (в примере это участок маршрута Каховка – Бурос). Так как на этом участке максимальное значение GRID MORA - 560 метров, значит МОС = 300м.

20% от 300 м = 0,2 · 300 = 60м,

|ΔНt| = 402 > 60, значит температурная поправка учитывается.

б) Так как QNHmin < QNE = 760мм.рт.ст., необходимо учесть барометрическую поправку по формуле:.

ΔНбар = (760 – QNHmin) · 11 = (760 – 750) · 11 = 110м.

в) Суммированием рассчитанных и учитываемых поправок к минимально допустимой высоте выполняется расчет откорректированной минимально допустимой высоты.

В данном примере эшелону FL 110 соответствует абсолютная высота равная 3350м (Набс = 3350м) согласно системе вертикального эшелонирования, тогда откорректированная высота будет иметь значение:

3350 – (- 402) + 110 = 3862м.

г) По таблице вертикального эшелонирования определяется минимальный эшелон полета по значению откорректированной минимальной высоты и путевому углу на участке Каховка – Бурос, это FL 130.

Примечание.

Рассмотренные поправки можно определять по таблицам в DOC 8168ICAO, графикам или рассчитать в уме.

Выполнение расчета НЭП и заполнение ШБЖ:

Для расчета средней скорости набора высоты FL 190 ( Н=5800м) на участке с переменным профилем необходимо с РЛЭ выбрать S_наб и t_наб. Для номинального режима работы двигателей максимальной скороподъемности при убранных шасси и закрылках

V_TAS наб = 330 км/ч, Sнаб = 112км, tнаб = 20мин.

Первый участок (SID) выполняется в наборе, полет от BANID до SUDON будет участком с переменным профилем, для которого определяем среднюю скорость:

.

В соответствии с исходными данными примера определение НЕП по маршруту производится по ветру  = 60°, U = 70км/ч. В наборе высоты ветер определяется как средний по высотам с учетом ветра на аэродроме вылета  = 15°, U = 55км/ч.

На снижении ветер определяется как средний по высотам с учетом ветра на аэродроме назначения  = 100°, U = 50км/ч

Расчет маршрута Одесса – Донецк (запасной аэродром Луганск) [26].

OPERATIONAL FLIGHT PLAN =>		Flite Star AIRCRAFT TYPE AIRCRAFT TAIL #	JEPPESEN
(Page 1 of 2..) FLIGHT DATE	05.04.2009		Аntonov - 24
NAVDATA EXP. DATE	12.04.2009		UR 47207

Routing:	ODS BANID1В BANID G107 KERTA W533 PW PW6С DON					ATC-Clearance:
Take off Data	V1	VR	V2	RWY	Vref-T/O Wt.		Fan %	QNH	Temp.	ATIS
				34				745	-8ºс

Spd (KPH)									Dist(км)	Time			Fuel(Kg)
Waypoint Coordinates		Ident	AWY	Gr. MORA	MT	TAS	Wind		Leg	ETE	FPTO	RETO	Leg	Plan	ATC Freg.	Clr FL	Remarks/ Clearancer
		Freg.	FL	MEA	MH	GS	OAT		Rem.	ACC	ETO	ATO	Rem.	Act.
UKOO -Оdesa 480419N 0374415		ODS									16.45
		113.95							621				2270
BANID 463319 N 0313228E	CLIMB		BANID 1В	550	74	330	15/55		94	00.19	17.04		345
			2750		66	300	-25ºс		527	00.19			1925
SUDON 463722 N 0320204 E	CRUISE		G107	550	74	395	60/70		39	00.07	17.11		90
			FL190		72	330	-43ºс		488	00.26			1835
GONUS 464030 N 0323030 E	CRUISE		G107	550	76	450	60/70		37	00.06	17.17		75
			FL190		74	390	-43ºс		451	00.32			1760
RITED 464430 N 0325305 E	CRUISE		G107	550	72	450	60/70		30	00.05	17.22		60
			FL190		70	380	-42ºс		421	00.37			1700
Каховка 464830 N 0332948 E	CRUISE	KH	G107	560	76	450	60/70		47	00.07	17.29		85
		485	FL190		74	390	-41ºс		374	00.44			1615
BUPOS 465414 N 0345143 E	CRUISE		G107	560	79	450	60/70		105	00.16	17.45		195
			FL190		76	385	-41ºс		269	01.00			1420
KERTA 465812 N 0360018 E	CRUISE		G107	560	79	450	60/70		87	00.13	17.58		160
			FL190		76	385	-40ºс		182	01.13			1260
KUBIR 472200 N 0363900 E	CRUISE		W533	810	42	450	60/70		66	00.10	18.08		120
			FL190		45	380	-39ºс		116	01.23			1140
OPERATIONAL FLIGHT PLAN =>								Flite Star AIRCRAFT TYPE AIRCRAFT TAIL #						JEPPESEN
(Page 2 of 2..) FLIGHT DATE				05.04.2009
NAVDATA EXP. DATE				12.04.2009

Spd (KPH)												Dist(км)	Time			Fuel(Kg)
Waypoint Coordinates		Ident		AWY		Gr. MORA		MT	TAS		Wind	Leg	ETE	FPTO	RETO	Leg	Plan	ATC Freg.	Clr FL	Remarks/ Clearancer
		Freg.		FL		MEA		MH	GS		OAT	Rem.	ACC	ETO	ATO	Rem.	Act.
KUBIR 472200 N 0363900	DESCNT			W533		810		42	450		60/70	66	00.10	18.08		120
				FL190				45	380		-39ºс	116	01.23			1140
Павловка 474454 N 0371330 E	DESCNSE	PW		W533		830		40	450		60/70	61	00.09	18.17		110
		815		3000				45	430		-25ºс	55	01.32			1030
UKCC- DONETSK 480419 N 0374415 E	DESCN	DON		PW 6С		830		42	300		100/50	55	00.12	18.29		145
		115.0		800		800		49	270		-10ºс	0	01.44			885
ROUTE TOTALS												621	01.44			2420
Landing Data			Minima		Visibility		Ceiling			RWY		Vref-LG.W.		QNH	Temp.	ATIS
										08				745	-4ºс
ALTERNATE AIRPORT
UKCC- DONETSK 480419 N 0374415 E	CLIMB	DON											00.00
		115.0										128	00.00			885
SISPI 481223 N 0382407 E	CRUISE			W533		770		67	405		350/30	52	00.08			125
				2400				63	400		-21ºс	76	00.08			760
PETRA 481800 N 0385300 E	DESCN			W533		770		68	405		350/30	37	00.06			70
				2400				64	400		-20ºс	39	00.14			690
UKCW - LUGANSK 482506N 0392230 E	DESCN	LU		PETRA 3С		910		64	300		350/30	39	00.08			90
		1255		700		1200		59	290		-8ºс	0	00.22			600
ROUTE TOTALS												128
Landing Data			Minima		Visibility		Ceiling			RWY		Vref-LG.W.		QNH	Temp.	ATIS
										09				740	-4ºс

Рис.10.2. Штурманский бортовой журнал.

Определение общей заправки топливом (Qобщ) по нормам расхода, установленных РЛЭ Ан-24:

- Из РЛЭ выбираются стандартные данные:

- невырабатываемый остаток Qн.о = 50кг,

- средний часовой расход топлива на высоте круга 15-20 кг/мин

(900-1200кг/ч), qкр = 17,5кг/мин,

- топливо на взлет Q′ взл = 30-45кг, а с учетом разворота на курс следования

Q′ взл =50 - 55кг,

- Qмин расх на земле – 10кг/мин,

Qзем = 150кг (t раб двиг на земле 15мин ).

- Из таблиц РЛЭ выбираются данные для максимальных масс ВС:

- средне часовой расход топлива на режиме наибольшей крейсерской

мощности – q час расх ГП = 726 кг/час,

- время набора высоты на режиме максимальной скороподъемности tнаб = 20мин,

- расход топлива в наборе на режиме максимальной скороподъемности Qнаб= 305 кг.

- Рассчитывается АНЗ.

Порядок расчета Qанз (см. Рис. 10.1. часть «ALTERNATE AIRPORT» ):

- УВза =350 - 180 – 66 = 104º, ветер встречно-боковой

- Uэкв ЗА = 30 · cos104 = - 7.3км/ч ≈ - 10 км/ч (по табл. РЛЭ – 9 км/ч),

- Qанз.шт = 830 кг , (табл. РЛЭ 6.6)

- Qанз = 830 + 5･1 = 835 кг,

- Маршрут SID выполняется в наборе высоты.

- Участок маршрута BANID- SUDON это участок с переменным профилем.

- Заход на посадку с прямой, поэтому топливо для захода на посадку (маневрирование в районе аэродрома посадки) учтено в топливе STAR.

Расчет Qобщ выполняется начиная с топлива на посадке по приведенному на рисунке 10.3. алгоритму:

	Наименование ППМ	tпол	Qр
Аэр выл	UKOO -Оdesa		1925+55+290= 2270	Q взл = Qипм +Q′ взл + Qнаб
ИПМ	BANID	0.19	1835+15+06*726/60= 1835+15+75= 1925	Qипм =Qппм 1+ Qнаб +tэт гп･qгп
ППМ1	SUDON	0.07	1760+06*726/60= 1760+75 = 1835	Qппм 1 = Qппм 2 + tэт 1･qгп
ППМ2	GONUS	0.06	1700+05*726/60= 1700+60= 1760	Qппм 2 = Q ппм 3 + tэт 2･qгп
ППМ3	RITED	0.05	1615+07*726/60= 1615+85= 1700	Qппм 3 = Q ппм 4 + tэт 3･qгп
ППМ4	Каховка	0.07	1420+16*726/60= 1420+195= 1615	Qппм 4 = Q ппм 5 + tэт 4･qгп
ППМ5	BUPOS	0.16	1260+13*726/60= 1260+160= 1420	Qппм 5 = Q ппм 6 + tэт 5･qгп
ППМ6	KERTA	0.13	1140+10*726/60= 1140+120= 1260	Qппм 6 = Q ппм 7 + tэт 6･qгп
ППМ7	KUBIR	0.10	1030+09*726/60= 1030+110= 1140	Qппм 7 = Qкпм + tэт 7･qгп
КПМ	Павловка	0.09	885+12*726/60= 885+145= 1030	Qкпм = Qпос+tэт кпм･qгп+Qпос ман
Аэр пос	UKCC- DONETSK	0.12	835+50= 885	Qпос = Qанз + Qн.о
Всего по маршруту ROUTE TOTALS		01.44	2270+150= 2420	Qобщ = Q взл + Q зем

Рис. 10.3. Алгоритм расчета общей заправки топливом (Qобщ).

Потребная заправка топливом: Qобщ = Qвзл + Qземн = 2270+150= 2420 кг.

Общее количество топлива не превышает максимальную вместимость топливных баков. Взлетный вес ВС составляет

Gвзл = Gсн + Qобщ. топл + Gком зад = 14300 + 2420 + 2200 = 18920кг.

Он не превышает максимально допустимую взлетную массу ВС (21000кг), следовательно выполнение полета по допустимым массам самолета возможно без ограничений.

Расчет расстояния рубежа возврата и необходимого количества топлива в точке возврата:

1) Располагаемое топливо, которое может быть использовано до точки РВ и обратно до аэродрома вылета:

Qрасп = Qобщ – (Qкр + Qзем +Qно+ Qвзл) = 2420 – 800 =1620кг.

2) Время полета, на которое можно рассчитывать по имеющемуся топливу

tрасп = Qрасп / qср.час = 1620 : 726 = 2ч14мин.

3) Штилевая дальность по располагаемому запасу

Sшт = V_TAS · tрасп = 430 · 2ч 14мин = 960км. Здесь, учитывая этап набора высоте V_TAS принята равной 430км/ч, а не 450км/ч как в горизонтальном полете.

4) Рубеж возврата без учета ветра

Sрв шт = (Sшт – Sр) / 2 = (960 – 20) / 2 = 470км.

5. Коэффициент влияния ветра К = 1- (Uэкв / V_TAS)

• УВ = 60 + 180 – 246 = 354º;

• Uэкв = 70 км/ч – попутный,

К = 1- (70 : 430) = 1 – 0.0265 = 0.9735.

6) Рубеж возврата с учетом ветра Sрв = Sрв шт · К = 470 · 0.9735= 456 км.

7. Время полета от рубежа возврата до аэродрома вылета tрв(ух) = Sрв / W,

В данных условиях ветер попутный, поэтому W принимается равной V_TAS.

tрв(ух) = 456 : 450 = 1,01ч. принимаем 1час.

8) Топливо на полет от рубежа возврата до аэродрома вылета.

Qух = tрв · qср.час = 1 · 726 = 726кг.

9) Запас топлива на рубеже возврата, при котором обеспечивается его остаток на

30 мин полета на Нкруга = 550м

Qрв = Qух + Qкр + Qразв + Qн.о. = 726 + 550 + 40 + 50 = 1366кг

640

Ответ: Расстояние рубежа возврата Sрв = 456 км .

Топливо в точке возврата Qрв = 1366кг.

Контрольные вопросы.

1. Как характеризуется режим наибольшей продолжительности полета и где рекомендуется его применение?

2. Как характеризуется режим наибольшей дальности полета и где рекомендуется его применение?

3. Как характеризуется режим наибольшей крейсерской мощности и где рекомендуется его применение?

4. С какой целью определяется Q_ОБЩ по графикам общего расхода топлива?

5. Что называется АНЗ и как он рассчитывается?

6. Почему пилот (штурман) обязан уметь выполнять предполетный расчет НЭП даже при наличии АСШОП?

7. С какой целью выполняется расчет заправки топлива по нормам расхода?

8. В каких случаях рассчитывается S_РВ и Q_РВ?

9. Что называется рубежом ухода (возврата)?

10. Напишите алгоритм операций расчета S_РВ и Q_РВ.

11. Напишите алгоритм операций расчета навигационных элементов для ухода на запасной аэродром, расположенный на ВТ.

12. В чем отличие в расчете РВ для случая, когда запасной аэродром расположен в стороне от ВТ?

13. Расскажите последовательность расчета крайнего срока вылета, в каких ситуациях необходим этот расчет?