- •Р.З. Магарил Теоретические основы химических процессов переработки нефти
- •Термические процессы переработки нефти……………. 36
- •2. Основы теории газофазных термических реакций углеводородов……….. 36
- •3. Термические превращения углеводородов в газовой фазе 54
- •12. Гидрокрекинг…………………………………………………………….244
- •1 Введение. Химический состав нефтей
- •1.1. Фракционный состав нефтей
- •1.2. Бензиновые фракции
- •Гетероатомные соединения
- •1.2.3. Циклоалканы
- •1.2.6. Влияние химического состава бензинов на их антидетонационные свойства
- •1.8. Фракции легкого газойля
- •Групповой и структурно-групповой состав
- •Циклоалканы
- •1.3.4. Арены
- •1.3.5. Гетероатомные соединения
- •1.3.6. Влияние химического состава на некоторые свойства газойлей
- •1.4. Масляные фракции
- •Циклоалканы
- •1.4.3. Арены
- •1.4.4. Гетероатомные соединения
- •1.5. Гудроны
- •Групповой состав
- •Циклоалканы
- •I. Термические процессы переработки нефти
- •2. Основы теории газофазных термических реакций углеводородов
- •2.1. Молекулярные реакции
- •2.2. Термический распад молекул на радикалы
- •2.3. Бимолекулярное образование радикалов
- •2.4. Реакции радикалов
- •2.4.1. Замещение (отрыв атома водорода)
- •2.4.2. Присоединение
- •2.4.3. Распад
- •2.4.4. Изомеризация
- •2.5. Соотношение скоростей реакций радикалов
- •2.6. Цепные реакции
- •2.6.1. Термины теории неразветвленных реакций
- •2.6.2. Кинетика неразветвленных реакций
- •2.6.3. Влияние продуктов реакции на ее кинетику
- •2.7. Радикальные нецепные реакции
- •3. Термические превращения углеводородов в газовой фазе
- •3.1. Алканы
- •3.2. Циклоалканы
- •8.3. Алкены
- •3.3.3. Алкены с четырьмя и более атомами углерода в молекуле
- •8.4. Диены, триены и алкины
- •3.6. Сложные углеводородные смеси
- •3.7. Образование пироуглерода
- •3.8. Основы управления процессом пиролиза
- •3.8.1. Температура
- •3.8.2. Давление
- •3.8.4. Сырье
- •8.8.5. Особенности пиролиза в присутствии водорода
- •4. Термические превращения углеводородов в жидкой фазе
- •Концентрация реагирующих веществ
- •Клеточный эффект
- •4.1.3. Влияние сольватации
- •4.2. Образование нефтяного кокса
- •4.3. Основы управления процессами термической переработки нефтяного сырья при наличии жидкой фазы
- •4.3.1. Замедленное коксование
- •4.3.2. Коксование в слое теплоносителя
- •4.3.3. Термический крекинг
- •4.3.4. Производство окисленных битумов
- •II. Каталитические процессы переработки нефти
- •5. Основы технического катализа
- •5.1.2. Классификация каталитических реакций и катализаторов
- •Гомогенный и гетерогенный катализ
- •Активность и селективность катализаторов
- •5.1.5. Стабильность катализаторов
- •5.2. Кинетика газофазных реакций
- •Реакции на пористом катализаторе
- •5.4. Реакции на твердом катализаторе при наличии жидкой фазы
- •5.5. Реакции, катализируемые жидким катализатором
- •5.6. Кислотный катализ
- •5.6.1. Кислоты и сила кислот
- •5.6.3. Функция кислотности и скорость реакции
- •5.6.4. Влияние среды на кинетику реакций с участием ионов
- •5.6.5. Свойства карбкатионов
- •6. Алкилирование изоалканов алкенами
- •6.1. Термодинамика и механизм процесса
- •6.2. Основы управления процессом
- •6.2.2. Сырье
- •6.2.3. Температура
- •6.2.4. Содержание изобутана
- •6.2.5. Контакт между фазами и время реакции
- •6.2.6. Давление
- •7. Полимеризация алкенов с целью получения компонента бензина
- •7.1. Термодинамика и механизм процесса
- •7.2.1. Катализатор
- •Температура
- •Давление
- •7.2.4. Сырье
- •8.1.1. Алканы
- •8.1.2. Циклоалканы
- •8.1.3. Алкены
- •8.1.4. Арены
- •8.2. Катализаторы
- •8.2.1. Природные активные алюмосиликатные катализаторы
- •8.2.2. Синтетические аморфные алюмосиликатные катализаторы
- •8.2.3. Синтетические кристаллические алюмосиликатные катализаторы
- •8.2.4. Свойства катализаторов
- •8.3. Основы управления процессом
- •8.3.1. Температура
- •8.3.2. Время реакции
- •8.3.3. Кратность циркуляции катализатора
- •8.3.4. Давление
- •8.3.5. Сырье
- •8.4. Регенерация катализаторов
- •9. Изомеризация нормальных алканов
- •9.1. Термодинамика и механизм реакции
- •9.2. Катализаторы и режим процесса
- •9.2.1. Давление при изомеризации на бифункциональных катализаторах
- •9.2.2. Время реакции
- •9.3. Сырье
- •10. Каталитический риформинг
- •10.1. Термодинамика и механизм процесса
- •10.1.1. Циклоалканы
- •10.1.2. Алканы
- •10.1.3. Арены
- •10.2. Катализаторы
- •10.3. Основы управления процессом
- •10.3.2. Температура
- •10.3.3. Общее давление и парциальное давление водорода
- •10.3.4. Объемная скорость подачи сырья
- •11. Гидроочистка
- •11.1. Химизм, термодинамика и кинетика процесса
- •11.2. Катализаторы
- •11.3. Основы управления процессом
- •11.3.1. Температура
- •11.3.2. Общее давление и парциальное давление водорода
- •II.3.3. Сырье
- •12. Гидрокрекинг
- •12.1. Химизм и кинетика процесса
- •12.1.1. Алканы
- •12.1.2. Циклоалканы
- •12.1.3. Арены
- •12.1.4. Кинетика реакций гидрокрекинга
- •12.2. Основы управления процессом
- •12.2.1. Катализаторы
- •12.2.2. Давление
- •12.2.3. Температура
- •12.2.4. Объемная скорость подачи сырья и удельная циркуляция водородсодержащего газа
- •12.3. Селективный гидрокрекинг неразветвленных алканов
- •12.4. Каталитическое гидродеалкилирование аренов
3.8.4. Сырье
Нормальные алканы дают при пиролизе наибольший выход этилена. Максимальный выход этилена дает пиролиз этана, в ряду этан > пропан > бутан выход этилена снижается. При дальнейшем увеличении числа атомов углерода в молекуле алкана выход основных продуктов пиролиза меняется мало (табл. 3.7).
Алканы изостроения дают меньшие выходы этилена при пиролизе, чем неразветвленные; снижение выхода этилена тем больше, чем более разветвлен углеводород. Это можно объяснить, рассмотрев первичные продукты распада различных изомеров. Например, состав первичных продуктов распада алканов С6 следующий (менее вероятные направления реакции выделены скобками):
Пиролиз гексана при любом соотношении скоростей возможных направлений распада не может дать менее 1 моль этилена (на 1 моль распавшегося гексана); при пиролизе изогексанов выход этилена, очевидно, ниже. При этом в отличие от пиролиза нормальных алканов образуются не только 1-алкены, но и алкены с другим положением двойной связи. Хотя вторичные реакции в значительной степени нивелируют различия в составе продуктов, выход метана при пиролизе изоалканов выше, а этилена — ниже, чем при пиролизе нормальных алканов.
При пиролизе циклогексана и его производных значителен выход диенов, и в составе газа пиролиза содержание этилена ниже, а бутадиена — выше, чем при пиролизе алканов. С увеличением числа атомов углерода в алкильном заместителе R при реакциях типа
массовый
выход диенов уменьшается, и с увеличением
молекулярной массы производных
циклогексана разница в результатах
пиролиза циклоалканов и алканов
снижается. Циклопентаны при пиролизе
дают значительно меньший выход диенов,
чем циклогексаны:
Диены образуются в этом случае в основном как продукты распада 1-алкенов.
Бициклические циклоалканы дают при пиролизе значительно большие выходы диенов; кроме того, образуются триены, вторичные реакции которых приводят к образованию тяжелых ароматизированных продуктов. Повышенный выход диенов и образование
триенов определяются следующими возможными путями распада:
Незамещенные арены при пиролизе остаются неизменными, из метилзамещенных может образоваться единственный газообразный продукт — метан, арены с двумя и более атомами углерода в алкильном заместителе распадаются в значительной степени на стирол и газообразные продукты, определяемые строением радикала R, образующегося при распаде:
Метилзамещенные арены тормозят цепной процесс вследствие образования малоактивных бензильных радикалов, а арены, имеющие сопряженную с кольцом слабую связь С—С, при значительной концентрации могут ускорять инициирование цепей.
В табл. 3.8 приведены результаты пиролиза тюменских нефтей. Пиролиз проводили при атмосферном давлении (без разбавления сырья водяным паром).
В
табл. 3.9 приведены результаты пиролиза
тех же фракций после деароматизации их
адсорбционным методом.
Для нативных нефтяных фракций время достижения максимального выхода этилена при переходе от бензольной (60—85°С) к толуольной (85—120°С) фракции и дальнейшем утяжелении фракционного состава до 200 °С увеличивается. Это связано с
наличием во фракции 86—120°С толуола и в более тяжелых фракциях— ксилолов и триметилбензолов в увеличивающихся с утяжелением фракций концентрациях. Метилзамещенные бензолы ингибируют цепной процесс в результате обрыва цепей при образовании радикалов бензильного типа. Для фракции 200—250°С более существенно влияние на кинетику пиролиза алкано-аренов, содержащих слабые связи С—С, сопряженные с кольцом: скорость пиролиза резко возрастает, что объясняется ускорением инициирования цепей. С утяжелением фракционного состава сырья выход метана снижается, а выход этана практически неизменен. Выход этилена, наибольший для фракции 30—60 °С, резко снижается при пиролизе фракции 60—85 °С, содержащей непиролизуемый бензол и дающий малый выход этилена циклогексан. Далее он медленно снижается в соответствии с увеличением содержания во фракциях аренов, а для фракций, перегоняющихся выше 250°С, снова резко снижается в результате значительного содержания в них конденсированных циклоалканов и гибридных углеводородов, содержащих конденсированные ареновые и циклоалкановые кольца. Выход жидких углеводородов и пироуглерода с утяжелением фракционного состава сырья возрастает.
Исключение составляет фракция 250—300°С, для которой выход жидких продуктов ниже, чем для фракции 200—250°С. Для деароматизованных фракций до 250 °С время достижения максимального выхода этилена одинаково, что является результатом устранения ингибирующего влияния аренов. Кинетика пиролиза деароматизованных фракций 250—300 и 300—350 °С, по-видимому, определяется особенностями строения конденсированных циклоалканов. Относительный выход этилена для деароматизованных фракций до 250°С на 10—15% выше, чем для нативных, а для фракций 250—300 и 300—350 °С деароматизация повышает относительный выход этилена примерно на 25 %.
Существенно снижается при пиролизе деароматизованных фракций выход жидких продуктов пиролиза и пироуглерода. Последнее связано с тем, что при пиролизе деароматизованных фракций выход водорода существенно выше, чем при пиролизе нативных фракций. Этим же объясняется и увеличение выхода пироуглерода с утяжелением фракций: чем тяжелее фракция, тем ниже выход водорода при пиролизе. Так, при пиролизе фракции 150—200 °С молярное содержание водорода в газе при 820 °С и времени реакции 0,6 с. составляет 10,9%, а при пиролизе фракции 300—350°С при тех же условиях — 6,7 %.
Весьма важна для промышленной технологии пиролиза длительность периода, в течение которого выход этилена практически не уменьшается. Для деароматизованных фракций интервал времени, соответствующий практически постоянному максимальному выходу этилена, по-видимому, во всех случаях выше (табл. 3.10).
Выходы основных продуктов пиролиза групповых компонентов фракции 200—350°С (табл. 3.11) характеризуют влияние химического состава фракции на результаты пиролиза.
Комбинации групповых компонентов дают при пиролизе выходы газовых и суммы жидких продуктов, примерно равные рассчитанным по аддитивности.
А
ддитивность
выходов продуктов не наблюдается при
пиролизе смесей с этаном. Так, для смесей
этан—бутан, этан—гептан и этан—октан
относительный выход этилена был больше
рассчитанного по аддитивности на
3—5, 6—9 и 9—14 % соответственно.
Это связано с высоким выходом водорода при пиролизе этана; влияние водорода на результаты пиролиза рассматривается ниже.
Содержащаяся в сырье сера на 70—85 % переходит в жидкие продукты процесса, в наибольшей степени в высококипящие фракции, часть серусодержащих соединений разлагается с выделением сероводорода, вызывающего коррозию оборудования и усложнение системы разделения продуктов процесса. Однако при пиролизе сырья, содержащего серы менее 0,01—0,005 %, значительно ускоряется выделение пироуглерода; действие серы связано с осернением
(сульфидированием) внутренней поверхности змеевика, что подавляет катализ распада углеводородов до элементов никелем, входящим в состав жаропрочных сталей. При воздействии водорода сульфидная пленка разрушается в результате восстановления поверхностных сульфидов до сероводорода, поэтому необходим постоянный ввод в змеевик серы. Массовое содержание серы в сырье, обеспечивающее наличие сульфидной пленки на внутренней поверхности реакционного змеевика, составляет 0,01—0,02%.
